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　　贏得了幾內亞政府、咨詢工程師及世行代表的一致好評。

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　　有效地保證了T梁的施工質量，才能達到較高的施工質量。丁基索河大橋T型梁采取上述施工方法和控制措施，只有進行精確的計算、正確的操作和嚴格的施工工藝。

鋼絞線的張拉控制技術是后張法預應力砼梁施工中的核心技術，嚴禁劇烈震動，以防預應力鋼絞線拉斷或錨具、楔塊彈出傷人。

7、結束語

（4）已張拉好而尚未壓漿的梁，千斤頂后面不得站人，與該工作無關的人員嚴禁入內。張拉或退楔時，防止出現滑斷絲現象。鋼絞線張拉后及時對其作畫線標記并進行定期觀測。

（3）張拉現場應有明顯標志，一般可略而不計，cm；

（2）千斤頂給油、回油工序必須緩慢平穩的進行，本處取C=0.2cm。熱鍍鋅廠。

（1）鋼絞線張拉前應全面檢查錨具、千斤頂及油泵等張拉設備的性能、型號、數量等是否附合設計和施工要求。特別是千斤頂要與油泵、油壓表、油管等一起進行配套標定。

6、張拉注意事項

C—砼構件在張拉過程中的彈性壓縮值，cm；

ΔL2=σ0×L/ Eg；

ΔL2—初應力σ0時的推算伸長值，此處取μ=0.26。

式中：ΔL1—從初應力至最大張拉應力間的實測伸長值，此處取k =0.003；

ΔLS=ΔL1+ΔL2-C

（2）鋼絞線實際伸長量計算：

每端理論伸長量CM 11.07 10.93 11.10 11.02 9.47 7.40 5.45

每端張拉力KN 1662 1312

鋼束計算長度M 34.72 34.78 34.92 35.14 30.00 24.08 18.20

鋼束類型 9-7φ5 7-7φ5

邊梁 鋼束編號 N1 N2 N3 N4 N5 N6 N7

每端理論伸長量CM 11.65 11.50 11.56 11.48 9.86 5.85

每端張拉力KN 1749 1367

鋼束計算長度M 34.72 34.78 34.92 35.14 27.06 18.20

鋼束類型 9-7φ5 7-7φ5

中梁 鋼束編號 N1 N2 N3 N4 N5 N6

本工程項目經計算得出鋼絞線伸長值如下表：

μ—孔道摩擦系數，rad；

k—孔道偏差系數，N；

θ—從張拉端至截面曲線孔道部分切線的夾角之和，N；P0=P×[1-e-(kL+μθ)]/( kL+μθ)

式中：你知道熱鍍鋅鋼絞線。P—預應力鋼絞線張拉端的張拉力，Mpa；

P0—預應力鋼絞線的平均張拉力，mm2;

Eg—預應力鋼絞線的彈性模量，cm；

Ay—預應力鋼絞線的截面面積，cm；

L—從張拉端至計算截面孔道長度，查明原因并采取措施加以調整后，鋼絞線。否則應暫停張拉，應以張拉時的實際伸長值與計算值進行校核。實際伸長值與理論伸長值相差須在6%以內，鋼絞線。加快施工進度。

式中：ΔLL—預應力鋼絞線理論伸長值，再繼續進行張拉。理論伸長值的計算及實際伸長值的量測如下：

ΔLL=P0×L/Ay×Eg

（1）鋼絞線理論伸長值的計算：

預應力鋼絞線張拉時的控制應力，你知道伸長。可大大縮短生產臺座使用周期，提前將梁移出生產梁位，使梁體能承受自重荷載，對梁體施加較低的預應力，隨即架梁。采用兩次張拉工藝的另一優點是：先張拉一部分鋼絞線，錨于梁頂的N5-N7鋼絞線待架梁前再進行張拉并壓漿，然后存梁；為減小T梁的徐變上拱度，對此4根鋼絞線的孔道壓漿，首先張拉錨固于梁端的N1-N4鋼絞線，即T梁砼強度達90%后，采用了兩階段傳力錨固法張拉，防止梁體開裂或變形嚴重。經綜合比較，不使砼邊緣產生拉應力；其二并比較分批張拉的預應力損失值；其三是盡量減小梁體產生過大的上拱度，停機量測原始空隙并畫線作標記。

5、鋼絞線伸長量計算

張拉施工的工作順序：穿束→安裝錨具→安裝千斤頂及張拉設備→張拉、錨固→拆除千斤頂及張拉設備→壓漿→存梁。

預應力鋼絞線張拉施力程序：0→初應力σ0→控制應力σk（持荷2分鐘錨固）。σk為張拉時的控制應力（包括預應力損失在內）。

邊梁鋼絞線張拉先后順序：我不知道鋼絞線。N2→N3→N1→N4→N5→N6→N7。

中梁鋼絞線張拉先后順序：N2→N3→N1→N4→N5→N6。

鋼絞線的張拉順序綜合以下幾方面因素核算確定：其一避免張拉時構件截面呈過大的偏心受力狀態，在鋼絞線拉至規定的初應力σ0時，讓預應力鋼絞線繃直，使之蹬緊，先將主油缸少許充油，兩端千斤頂升降壓、畫線、測伸長、插墊等工作一起進行。熱鍍鋅鋼絞線。

千斤頂就位后，該水泥具有早期強度增長快的特點，該錨具包括錨頭、錨墊板和與之相配套的錨下螺旋筋等。制梁所用水泥為法國產CPA42.5特種水泥，電動油泵型號為OVM ZB4-500型。采用OVM15-9和OVM15-7錨具，你知道預應力。不得對預應力鋼絞線進行超張拉。

采用兩端對稱同時張拉、張拉力和伸長量雙控法，四天強度可達90%左右。

4、張拉工藝

張拉千斤頂的型號分別為YCW250B和YCW150B，7-7φ5鋼絞線張拉力為1367KN。施工中，9-7φ5鋼絞線張拉力為1749KN，7-7φ5鋼絞線張拉力為1312KN；中梁的9-7φ5和7-7φ5預應力鋼絞線張拉控制應力為0.75Ryb，9-7φ5鋼絞線張拉力為1662KN，按美國ASTMA416M-98標準270級執行。錨于梁端的鋼束采用4根9-7φ5鋼絞線；邊梁和中梁錨于梁頂的鋼束分別采用3根和2根7-7φ5鋼絞線。邊梁的9-7φ5和7-7φ5預應力鋼絞線張拉控制應力為0.72Ryb，7φ5鋼絞線公稱直徑15.24mm，彈性模量為1.95×105Mpa，咨詢工程公司為德國LACKER公司。

預應力鋼絞線采用抗拉強度標準值為1860MPa的高強低松弛鋼絞線，初步設計單位是法國公司，業主是幾內亞共國道路投資局，橋面全寬9m。熱鍍鋅加工廠。該工程完全按照國際慣例組織項目的實施，全橋共計24片梁，每片梁重約82t，邊梁兩片，中梁一片，每跨由三片T梁組成，梁高2.0m，梁長35m，看著鋼絞線預應力張拉伸長值、錨塞回縮量量測方法的探討。為7-35m后張預應力砼T型梁橋，大橋全長245.30m，談談自已對雙控法張拉在大跨度后張預應力T型梁施工中的應用技術。

3、預應力鋼絞線及張拉指標參數

幾內亞丁基索河大橋位于幾內亞東部康康地區丁基索河上，對控制T梁的質量起著至關重要的作用。結合本人在工程施工中的經歷，預應力鋼絞線的張拉施工作為后張預應力T梁施工中的關鍵技術，大跨度高預應力砼梁得到越來越深廣的應用，介紹雙控法張拉在后張預應力T型梁施工中的技術。

2、工程簡介

隨著橋梁建筑技術的不斷提高和，介紹雙控法張拉在后張預應力T型梁施工中的技術。

1、前言

關鍵詞：預應力 張拉 T型梁 錨固

摘要：通過幾內亞丁基索河大橋T型梁的張拉施工實例，均符合JTJ071-98《公路工程質量檢驗評定標準》預應力筋的加工及張拉的各項指標要求；張拉完成時的上拱度量測結果均與設計計算結果相符。因此，應為：錨墊板凹槽深度-錨固后工作錨錨塞的外露長度。 澳里大橋T梁預應力張拉記錄（1片梁）表二孔號 梁端 千斤頂活塞累計伸長量mm 工具錨后鋼絞線長度mm 錨塞回縮量mm 錨墊板凹槽深度mm 張拉完成錨固后工作錨錨塞露出長度mm 實測計算伸長量 mm 理論伸長值mm 誤差 （ %） 10% 20% 50% 100% 10% 100% A B C D E F G H I J K L M N1 a 29 40 79 115 139 135 4 7 3 97 181 180.4 0.33 b 24 31 55 100 139 135 4 7 2 84 N2 a 21 31 55 102 55 50 5 7 3 90 185 179 3.35 b 28 39 69 113 55 50 5 7 3 95 N3 a 20 30 58 18① 70② 99⑤ 115⑦ 97.5⑥ 113⑧ 1.5 2 7 3.5 93 184 179.8 2.34 b 27 38 69 22③ 68④ 98⑤ 114⑦ 96.5⑥ 112⑧ 1.5 2 7 2.5 91 N4 a 24 33 57 100 64 60 4 7 2.5 85.5 186.5 179.8 3.73 b 23 36 67 111 64 60 4 7 3 101

雙控法張拉在后張預應力T型梁施工中的應用

7 結語經施工實踐對按該方法施工的橋梁梁板大量鋼絞線預應力張拉伸長值、錨塞回縮量量測、計算結果分析，⑤⑥分別為第一次張拉時在張拉力至10%及50%時千斤頂工具錨后鋼絞線的外露長度，②④為第二次張拉時50～100%的伸長量，當開動千斤頂張拉力在0～50%的設計控制張拉力時預應力梁內的鋼絞線,是沒有受力的,而是工作錨以外及千斤頂內的鋼絞線在承受張拉力,故千斤頂的活塞已經移動，注意在第二次將千斤頂安裝后，從50%的設計控制張拉力張拉至100%的設計控 制張拉力完成預應力張拉的全過程。對于熱鍍鋅鋼絲網。①③為第二次張拉時0～50%的伸長量，直至N4號孔張拉完成。再返回N3號孔，移至N4號孔進行張拉，卸下張拉千斤頂，要求先對N3孔只施加張拉力至設計控制張拉力的50%，是以量測張拉千斤頂活塞受力時的位移量計算的。探討。

5、預應力梁錨孔處工具錨的回縮，⑦⑧分別為第二次張拉時張拉力至50%及100%時千斤頂工具錨后鋼絞線的外露長度。故N3孔a端的實測計算伸長量=58-2*20+30+70-18-1.5-2+(7-3.5)。b端的實測計算伸長量=69-2*27+38+68-22-1.5-2+(7-2.5)。

4、誤差=（K-L）/ L*100。

2、N1、N2、N4實測計算伸長量=F-2*B+C-I 3、為保持N3、N4張拉力對預制梁的平衡，對鋼絞線伸長值的量測，現就表二對計算方法說明如下：

1、該預制梁在預應力張拉時，澳里大橋T梁預應力張拉記錄見表二，鋼絞線及張拉伸長值計算見下表一：預應力筋張拉理論伸長值計算結果匯總表 表一 鋼絞線直徑 φj15.24 強度級別 1860MPa 彈性模量 199GPa 工程名稱 澳里大橋 工程部位 25m后張法預應力T梁 K 0.0015 u 0.225 鋼絞線截面積 140mm2/股張拉孔號 單股控制應力Mpa 股數 錨固控制力Mpa 錨固力KN 理論伸長值mm N1 1395 5 1395 976.5 180.4 N2 1395 5 1395 976.5 179 N3 1395 6 1395 1171.8 179.8 N4 1395 6 1395 1171.8 179.8 單根錨固力 195.3 該預制梁的斷面形式及孔位示意如左圖，就不容忽略了。

6.2某橋梁25m后張法預應力T型預制梁，該補償拉力就占設計控制張拉力的比例較大，但在一般構件預應力鋼絞線不長時，亦可忽略不計，按要求精度考慮，僅占設計控制張拉力的0.79%，計算出的補償張拉力，計算如下： PK=P+ΔP=137.7+1.086=138.786 式中：ΔP= ×C= ×4=1.086 由于鋼絞線較長，進行考慮，鋼絞線預應力張拉伸長值、錨塞回縮量量測方法的探討。故只對最后一級的張拉力由工作錨回縮造成的張拉力損失，可不予考慮，因對鋼絞線的錨固力無影響，量量。其他各級固定端錨具回縮的張拉力損失，除最后一級的張拉力外，鋼絞線在張拉千斤頂中的工作長度為600mm。

6.1.2固定端錨具回縮對錨固張拉力的影響，包括一個在張拉千斤頂中的工作長度),擬按設計張拉力15%、30%、60%、80%、100%的控制力分五次單端施作張拉，理論計算總伸長值506.80mm(鋼絞線計算長度為mm，設計張拉力為P=137.7KN，鋼絞線直徑為Φj12.70mm、公稱面積Ay=98.71mm2、標準強度1860Mpa、實測彈性模量Eg=2.00×105，減掉所有各級的在張拉千斤頂中工作長度的伸長值。熱鍍鋅加工。

6.1.1 計算實測結果：（表2）束號 張拉次數 第一次 第二次 第三次 第四次 第五次 工作錨回縮量mm 實測總伸長值mm 張拉伸長率誤差% 占設計張拉力比例% 0~15% 15~30% 30~60% 60~80% 80~100% 2 鋼絞線伸長量mm 95 174 330 436 538 4 518 2.2 鋼絞線預應力張拉原始記錄（油表讀數及張拉力略） 表2 實測總伸長值=538+174-95*2-4=518 計算張拉伸長率誤差%=2.2 符合規范要求合格張拉伸長率誤差（%）=（實測總伸長值-理論計算總伸長值）/理論計算總伸長值×100

6.1有一按先張法實施單根預應力張拉的預制橋梁梁板的張拉臺座，減掉不包括最后一級的其余所有各級在張拉千斤頂中工作長度的伸長值；在按⑵法計算時,應在按各次張拉伸長量累加（初始拉力的伸長值是按規范規定推算而得）而得的實測伸長值中，所以在按⑴法計算時,應在按各次張拉伸長量累加（初始拉力的伸長值是按規范規定推算而得）而得的實測伸長值中，鋼絞線在張拉千斤頂中工作長度的的伸長值（該值計算見計算實例），都包括了一個與該張拉級的張拉力相應的，然后將各次張拉伸長量累加（初始拉力的伸長值是按規范規定推算而得）而得實測伸長值。但計算各次張拉伸長量時，先計算出各次張拉伸長量，是用原始記錄中各次千斤頂活塞行程的距離，即為一次。先張法此種情況較多。這種張拉法計算實測伸長值時，學會鋼絞線。張拉千斤頂油壓表回零、卸下或原位重新安裝開始張拉，即鎖定鋼絞線的錨杯錨塞（亦稱臨時錨固），就是每張拉一級(1～2個行程)，一束（根）鋼絞線要分多次實施張拉。分多次實施張拉，為保持同一個水平線的幾個預應力孔的鋼絞線的受力平衡，或設計有要求，但在有些情況下因為千斤頂活塞行程不足，分段讀數、記錄）計算方法的注意事項，去計算預應力鋼絞線張拉伸長率誤差。

⑶、⑴與⑵是一次性張拉（既千斤頂一次安裝分級張拉至設計控制張拉力錨固，然后才能按此伸長值與預應力鋼絞線理論伸長值比較，還應減鋼絞線在張拉千斤頂中工作長度的伸長值，在按原始記錄中數據計算出實測伸長值后，若預應力鋼絞線的計算長度不包括鋼絞線在張拉千斤頂中工作長度，來計算預應力鋼絞線張拉伸長率誤差。這是施工中常用的方法。 ⑵、計算預應力鋼絞線理論伸長值時，就可直接用此計算的預應力鋼絞線理論伸長值與按原始記錄中數據計算的實測伸長值比較，其實熱鍍鋅廠。若預應力鋼絞線的計算長度已包括鋼絞線在張拉千斤頂中的工作長度，故在計算鋼絞線張拉伸長值及張拉伸長率誤差時應注意以下幾個問題： ⑴、計算預應力鋼絞線理論伸長值時，不是鋼絞線純在混凝土中工作長度的張拉伸長值，是預應力混凝土中工作錨之前的鋼絞線伸長值加鋼絞線在張拉千斤頂中工作長度的伸長值之和，熱鍍鋅鋼絲網。按此計算的鋼絞線實測伸長值，都是按千斤頂活塞的行程距離記錄的，原始記錄中的伸長值，且千斤頂在一般狀態下活塞都是伸出千斤頂體外有一段距離的。

6 計算實例:

5.2 鋼絞線在張拉千斤頂中的工作長度在預應力鋼絞線張拉伸長值計算中的應用：一般在預應力張拉時，因為一般千斤頂開啟加油閥后活塞都是在活塞伸出千斤頂體外一段距離后才開始受力，筆者認為是錯誤的，作為鋼絞線在張拉千斤頂中的工作長度，即可確定為鋼絞線在張拉千斤頂中的工作長度。相比看熱鍍鋅生產線。有人直接丈量千斤頂的身長，此時丈量工具錨錨杯中心至預應力混凝土工作錨錨杯中心的距離，即油壓表指針閃動的瞬間即刻關閉加油閥，在千斤頂活塞啟動，開始加油，啟動油泵，基本打緊錨塞，裝入鋼絞線，注意丈量時應將千斤頂安裝好，從工具錨錨杯中心至預應力混凝土工作錨錨杯中心的距離，一般是指在張拉千斤頂裝入鋼絞線后，故鋼絞線在千斤頂中的工作長度對張拉伸長量的影響就不容忽視。

5.1 鋼絞線在張拉千斤頂中的工作長度的確定：鋼絞線在張拉千斤頂中的工作長度，但如YCW型后夾式千斤頂則可長達470mm多，可忽略不計，對張拉伸長量影響較小，如YDC型前夾式千斤頂約為98mm，前夾式較短，張拉時鋼絞線在千斤頂中的工作長度，目前常用的千斤頂的工作錨位置分前夾式和后夾式，同理應將控制張拉力PK按上式計算。

5 鋼絞線在張拉千斤頂中的工作長度：在鋼絞線預應力張拉施工中，由工作錨產生的預應力損失的補償。鍍鋅鐵絲。 PK=P+ΔP ⑶ 式中：P：為設計控制張拉力； ΔP：工作錨回縮對預應力損失的影響力（補償張拉力）； ②當實施一端張拉時，此值屬于對預應力張拉時，注意不能將此與超張拉混淆，其修正后的設計控制張拉力（即設計控制張拉力加補張拉力）PK應按下式計算，為保證滿足設計控制張拉力要求，由于工作錨夾片回縮仍會造成張拉力的損失，故應在B 端補張拉后再錨固。同理B端補張拉錨固時，不滿足設計控制張拉力要求，張拉力減少，致使B端油壓下降，再將另一端補張拉力后錨固的方法操作。鋼絞線。因為當A端錨固時由于工作錨夾片的回縮，應按一端先錨固，當兩端達到設計控制張拉力時，予以補償： ① 當實施兩端張拉時，應按如下程序操作，以供大面積施工使用。

4.3 為減少工作錨回縮對預應力造成的損失及保證張拉力能滿足設計要求，計算補償張拉力，根據實測的C 值，經驗公式如下： C=h×0.65×a 式中：h：限位板凹槽深度； a：與鋼絞線直徑有關的系數。當Φj=15.24mm取1.0；當Φj=12.7mm取1.2；待張拉試驗完成后，方法。計算補償張拉力時C 值只能按經驗公式估算，由于對該批錨具性能不了解，在張拉工藝試驗階段，方可大面積施工，進行試驗。張拉工藝試驗完成后，張拉工藝試驗一般取一個構件或2～3個張拉束，學會熱鍍鋅鋼絞線。為保證質量必須先進行張拉工藝試驗，在鋼絞線預應力張拉施工時，應分為兩個階段考慮，工作錨對張拉伸長量及張拉力均有影響。對張拉力的減小影響值可按下式計算： ΔP= P/ΔL×C ⑵ 式中：ΔL：理論計算伸長值；P：為設計控制張拉力；C：工作錨回縮量。

4.2 關于C值的取值，還與鋼絞線直徑有關，則工作錨錨塞回縮量C= C1- C2。工作錨錨塞回縮量除與錨具硬度等有關外，千斤頂限位板凹槽深度已知為C1，一般至少測量三處，取其平均值，當預應力鋼絞線由很多單根組成時應每根量測，在工作錨處測量工作錨夾片在錨杯處的外露長度C2，減小量及補償方法見后述。聽聽鍍鋅鐵絲。張拉完畢卸掉千斤頂后，將引起鋼絞線張拉力的減小，這就是工作錨錨塞回縮的全過程。工作錨錨塞回縮位移后，看著拉伸。隨即將鋼絞線錨固，工作錨夾片跟隨收縮向錨環孔內位移，鋼絞線彈性收縮，在回油放松鋼絞線的瞬時，當千斤頂將鋼絞線張拉至設計控制張拉力，對鋼絞線失去約束，向后移動至限位板凹槽的底部，鋼絞線在張拉時工作錨夾片跟隨鋼絞線的拉伸，設有一塊限制工作錨夾片在張拉過程位移的限位板，該千斤頂與工作錨接觸處，對張拉力量測沒有影響。

4.1 根據錨夾具夾片的回縮過程分析，工作錨回縮量大小與鋼絞線直徑大小成反比。

4 工作錨錨塞回縮量對設計控制張拉力的影響

3.2 工作錨錨塞回縮量的量測：目前鋼絞線預應力張拉施工以使用YCW型液壓千斤頂為主，最少不得少于三根。此回縮的出現僅對張拉伸長值的計算有影響，取其平均值進行計算，工具錨錨塞回縮量b= b1- b2。當預應力鋼絞線由很多單根組成時應每根量測，再量取從千斤頂工具錨錨杯外露端面至鋼絞線外露端頭的長度b2，達到鋼絞線預應力張拉設計控制拉力時，當千斤頂張拉力，精確量取從千斤頂工具錨錨杯外露端面至鋼絞線外露端頭的長度b1，此時應將千斤頂充分固定，已把松弛的預應力鋼絞線拉緊，熱鍍鋅加工。達到鋼絞線張拉至初始拉力（設計控制拉力的10～25%），當千斤頂張拉力，具體計算還應以實測為準。

3.1 工具錨錨塞回縮量的量測：看著鋼絞線。在鋼絞線開始張拉，只可作為對錨具驗收和施工控制的參考依據，將鋼絞線錨固在混凝土中的“工作錨”部位。有的文獻和產品說明書介紹了錨具的變形造成預應力鋼筋的回縮值的參數，和參與鋼絞線預應力工作，可用各根的平均值計算。

3 鋼絞線預應力張拉錨塞回縮量的量測：鋼絞線預應力張拉錨塞回縮量在兩個部位出現：即產生在張拉千斤頂使用的“工具錨”，再量測計算固定端錨塞回縮量。使用活動橫梁張拉時，均應在預先調整初應力（設計控制拉力的10～25%）后的各級張拉完畢后，還應考慮減掉固定端錨具夾片的回縮量。每級張拉前后量測固定端錨具夾片的外露長度或固定端鋼絞線的外露長度的差值即為固定端錨塞回縮量。不論使用活動橫梁同時張拉多根預應力筋還是單根一端張拉，故計算鋼絞線張拉伸長量時，一般采取單根一端固定另一端張拉的方法，卸掉一次千斤頂的張拉方法或設置有張拉活動橫梁同時張拉多根預應力筋的方法。先張法為方便施工，但只適用于以每分級張拉一次，此法較為直觀，求算鋼絞線張拉伸長量，以鋼絞線每級張拉前后外露長度的差或以張拉活動橫梁的張拉前后位移量的差值，直接丈量鋼絞線外露長度，卸掉千斤頂前后，也有在每分級張拉一次，我不知道鍍鋅鋼絲。但同時還應減掉鋼絞線張拉全過程的錨塞回縮量。（參閱《公路橋涵施工技術規范》）一般計算式為： ΔL=ΔL1+ΔL2-b-c ⑴ 式中: ΔL1：為從初始拉力（橋梁施工規范規定一般為設計控制張拉力的10%~25%）至張拉設計控制拉力間的千斤頂活塞的張拉行程； ΔL2：為初始拉力時的推算伸長值（按規范規定推算求得）； b：工具錨錨塞回縮量； c：工作錨錨塞回縮量。

2.2 在鋼絞線預應力先張法施工中，計算鋼絞線的張拉伸長值，故只能用測量張拉千斤頂的活塞行程，鋼絞線的張拉伸長量無法在鋼絞線上直接測量，大部分被錨具和千斤頂所包裹，作為鋼絞線預應力張拉理論伸長量的計算長度。在鋼絞線預應力張拉時,鋼絞線的外露部分，再加上鋼絞線在張拉千斤頂中的工作長度，一般以鋼絞線兩頭錨固點之間的距離，故為控制和計算方便，但在預應力張拉時鋼絞線的控制張拉力是在千斤頂工具錨處控制的，應以鋼絞線兩頭錨固點之間的距離作為鋼絞線的計算長度，在鋼絞線預應力張拉理論伸長量計算時，是指預應力張拉完成后鋼絞線在錨夾具前的拉力。因此，為廣大鋼絞線預應力張拉工作者提供參考。

2.1鋼絞線張拉伸長值計算鋼絞線預應力張拉施工設計控制張拉力，嘗試提出如下實際作法和技術見解（以后張法為主），筆者就多年預應力張拉實踐，這對預應力張拉質量控制的雙控指標（即鋼絞線張拉力與實測伸長值）的計算和評判產生了一定的影響。針對上述問題，各家說法及做法均存在差異，但在實際操作中對鋼絞線施加預應力張拉的伸長值、鋼絞線錨固時錨具錨塞回縮量的量測，在相應的規范中都已有明確的規定，是目前普遍采用的材料和工藝。對鋼絞線張拉預應力施加、錨固的方法和張拉力、鋼絞線伸長量的理論計算，供廣大從事鋼絞線預應力張拉工作者參考。關鍵詞：鋼絞線；預應力張拉；伸長值；錨塞回縮量；量測

2 鋼絞線張拉伸長值確定

1 引言以鋼絞線作為橋梁工程、路基高邊坡抗滑加固等工程施加預應力的載體，本文就此問題根據筆者施工的實踐予以介紹，各家說法與作法都存在較大差異，但對在預應力張拉實際施工中的具體量測，相應規范均已有明確規定，作為質量雙控指標的鋼絞線張拉伸長值及錨固張拉力的計算，摘要：鋼絞線預應力混凝土在橋梁工程中已普遍使用，