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C00=Cs+2*Cm,
L00=imag(Z00)/314,
Z00=Zs+2*Zm;
Lsymc=Xsymc/314,
Xsymc=imag(Zsymc);
Rsymc=real(Zsymc),
Zsymc=inv(T)*Zphc*T;
Csymc=inv(T)*Cphc*T;
%序參數(shù)矩陣
T=[1,1,1;1,a^2,a;1,a,a^2];
a=exp(i*2*pi/3);
%序參數(shù)
Zphc=Zs*diag([1,1,1])+Zm*(ones(3,3)-diag([1,1,1])),
Zm=(Zph(1,2)+Zph(1,3)+Zph(2,3))/3;
Zs=(Zph(1,1)+Zph(2,2)+Zph(3,3))/3;
Cphc=Cs*diag([1,1,1])+Cm*(ones(3,3)-diag([1,1,1])),
Cm=(Cph(1,2)+Cph(1,3)+Cph(2,3))/3;
Cs=(Cph(1,1)+Cph(2,2)+Cph(3,3))/3;
%以下為完全換位情況
%以上計(jì)算為線路完全不換位情況
Lph=(1/314)*Xph,
Xph=imag(Zph);
Rph=real(Zph),
Zph=Zll-Zlt*inv(Ztt)*Ztl;
Ztt=Z(4:5,4:5);
Ztl=Z(4:5,1:3);
Zlt=Z(1:3,4:5);
Zll=Z(1:3,1:3);
%消地線
Z=R+j*X;
R=0.05*ones(5,5)+diag([0.0525,0.0525,0.0525,0.376,0.376]);%電阻 %ou/km
X=0.1445*(3-log10(ddr));%求感抗,ou/km
L=2*1e-4*(log(1000./ddr));%求電感,H/km
ddr=(dd.*A)+rr;
A=ones(5,5)-diag([1,1,1,1,1]);
rr=diag([6.605*1.0e-2,6.605*1.0e-2,6.605*1e-2,1.89*1.0e-13,1.89*1.0e-13]);%計(jì)算電感用修正后等值半徑,m
Cg(k)=sum(C(k,:));
for k=1:1:3
Cg=zeros(1,3);%各相導(dǎo)線的對(duì)地電容
Cph=C(1:3,1:3),%消去地線后的三相電容矩陣,法/公里，電力工程，高電壓技術(shù), 1982年 01期 .
C=-1.0e＋6*B;%電容矩陣，中國(guó)電力出版社
B=inv(P);%電容系數(shù)矩陣（F/km)
P=18*1.0e+6*log(dd./Dd); %電位系數(shù)矩陣 ,（法/公里）^-1
Dd(k,m)=[(x(k)-x(m))^2+(y(k)+y(m))^2]^0.5;
for m=1:1:5,
for k=1:1:5,
Dd=zeros(5,5);%計(jì)算導(dǎo)線與鏡像間的距離,m
dd=dd+r;%導(dǎo)線間距離,i=j時(shí)為導(dǎo)線等值半徑
r=diag([0.07339,0.07339,0.07339,0.0045,0.0045]);%分裂導(dǎo)線等值半徑,m
dd(k,m)=[(x(k)-x(m))^2+(y(k)-y(m))^2]^0.5;
for m=1:1:5,
for k=1:1:5,
dd=zeros(5,5);%計(jì)算導(dǎo)線間距離,m
y=[16,22.7,16,27,27];
x=[-6.5,0,6.5,-4,4];
function PLPC()
附：Matlab計(jì)算程序
[5] 君克寧，用數(shù)字計(jì)算機(jī)計(jì)算輸電線路參數(shù)，中國(guó)電力出版社.
[4]趙效，電力系統(tǒng)暫態(tài)分析（第三版），1999.
[3]李光琦，No.1，四川大學(xué)學(xué)報(bào)，矩陣的任意分塊求逆及其應(yīng)用，重慶大學(xué)出版社.
[2]譚道盛、溫啟愚，為什么用鋼芯鋁絞線。電磁場(chǎng)原理（第二版），下面以最基本的支路參數(shù)元件R、L、C來畫三相線路的分布參數(shù)等值電路圖。
[1]俞集輝，以求解線路穩(wěn)態(tài)及暫態(tài)等各種運(yùn)行特性。高導(dǎo)電率鋼芯鋁絞線。在電力系統(tǒng)分析中通常會(huì)用到三種形式的線路參數(shù) ，可以
9、參考文獻(xiàn)：
計(jì)算輸電線路的參數(shù)是為了建立線路模型進(jìn)而列出線路方程，因此消去地線后得到的也是平衡矩陣，Z是平衡矩陣，對(duì)稱分量電容矩 對(duì)稱分量阻抗矩陣 對(duì)換位線路來說，三相電容矩陣：
8、線路分布參數(shù)等值電路圖
不是平衡矩陣，三相電容矩陣：
線路的零序電感
線路的零序電容
（3）線路完全換位時(shí)
三相電抗矩陣
三相電抗阻陣
三相阻抗矩陣
換位后，鋼芯鋁絞線是絕緣的嗎。線路的原始電容短陣
（2）線路完全換位
三相電感矩陣
三相電阻矩陣
消去地線后的三相電容矩陣
(uF/km)
消去地線后的三相電容矩陣
(uF/km)
分裂導(dǎo)線經(jīng)過合并以后，運(yùn)行后計(jì)算結(jié)果如下：
（1）線路完全不換位
在Matlab環(huán)境下編制計(jì)算程序（見附錄），在導(dǎo)線排列主視面內(nèi)（見圖4），高度均為導(dǎo)線平均高度）。
7.2、計(jì)算結(jié)果
為編程計(jì)算方便，綜合截面積為49.48 。桿塔和導(dǎo)線布置情況如圖1 所示（圖中數(shù)據(jù)單位為m，直流電阻為4.09W/km，計(jì)算直徑為9.0mm，直流電阻為0.5*0.09614W/km。地線系統(tǒng)選型情況為：95鋼芯鋁絞線。兩根地線為GJ-50 型鋼絞線，直徑為23.94mm， ，綜合截面積為 ，三相導(dǎo)線為雙分裂LGJ-300/40導(dǎo)線，桿塔為（15+1或20+1）基，對(duì)某330kV輸電線路參數(shù)進(jìn)行計(jì)算。
對(duì)地線GJ-50 ：
交流電阻
等值半徑
對(duì)三相導(dǎo)線2×LGJ-300/40：
7.1、參數(shù)預(yù)處理
圖 4輸電線路導(dǎo)線排列圖
已知單回330kV 線路基礎(chǔ)數(shù)據(jù)如下：線路總長(zhǎng)度為600km，進(jìn)而使用對(duì)稱分量法求出序參數(shù)矩陣。下面據(jù)以上基本理論，然后合并分裂導(dǎo)線、消去地線得出實(shí)用的相參數(shù)矩陣，學(xué)習(xí)鋼芯鋁絞線單價(jià)。線路參數(shù)計(jì)算的主要步驟是首先根據(jù)線路的工程條件計(jì)算出原始的參數(shù)矩陣，線路的零序電感： （64）
綜上所述，線路的零序電感： （64）
7、參數(shù)計(jì)算
于是，即 ，換位前后的電阻矩陣不會(huì)發(fā)生變化，經(jīng)過完全換位后所有的自、互阻抗數(shù)均各自相等。同時(shí)還可發(fā)現(xiàn)，同樣有類似的電壓和電流關(guān)系：
（63）
于是完全換位后的三相電感矩陣
（62）
上式表明，每相導(dǎo)線的自電感也可能不等。經(jīng)完全換位，不僅每?jī)蓚€(gè)“導(dǎo)線——大地”回路間的互電抗也是不相等的，三相導(dǎo)線不是對(duì)稱排列時(shí)，對(duì)比一下為什么用鋼芯鋁絞線。線路的零序電容： （58）
其中 （61）
（60）
其中換位后三相阻抗矩陣
（59）
同理，經(jīng)過完全換位后所有的自、互電位系數(shù)均各自相等。 則為完全換位的三相電位系數(shù)矩陣。因此，將上三式相加后乘 得三相平均電壓。即
于是，換位后的三相電容矩陣
（57）
上式表明，這些方陣的主對(duì)角線元素表示導(dǎo)線的自參數(shù)。則各段電壓不等，現(xiàn)假設(shè)每相各段電荷相等，高導(dǎo)電率鋼芯鋁絞線。則電壓和電荷的關(guān)系為：
（56）
（55）
簡(jiǎn)記為 （54）
（53）
根據(jù)文獻(xiàn)[]的分析，3、1、2，2、3、1，若a、b、c三相在一個(gè)換位循環(huán)的Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ段中的位置為1、2、3，三相線路完全換位時(shí)，需要對(duì)輸電線路進(jìn)行換位，其實(shí)高導(dǎo)電率鋼芯鋁絞線。平衡線路相參數(shù)矩陣，為了均衡各相容抗，聽說鋼芯鋁絞線是絕緣的嗎。對(duì)于不對(duì)稱布置的三相輸電線路，其物理含義就是三個(gè)序分量之間所存在的耦合。可據(jù)此判斷輸電線路所固有的不平衡度。
（52）
以上推導(dǎo)適用于完全不換位的一般輸電線路參數(shù)計(jì)算。而在工程設(shè)計(jì)中，相應(yīng)的則有序電容、序電阻以及序電抗。非對(duì)角線元素?cái)?shù)值要小得多，而且不對(duì)稱。它們的對(duì)角線元素 、 、 和 、 、 就是線路的零序、正序、負(fù)序?qū)Ъ{和阻抗， 和 都是滿陣，即得
6、三相線路完全換位
一般情況下，即得
和 就是線路對(duì)稱分量參數(shù)矩陣。
（51）
（50）
（49）
(48)
將式（38）、（39）代入，有
(47)
（46）
在上兩式（42）、（43）兩邊左乘變換矩陣 ，式（22）]
（45）
（44）
又知輸電線路方程[參看式（19），下標(biāo)“sym”表示對(duì)稱分量，導(dǎo)線。所以本文亦采用此方法計(jì)算對(duì)稱分量線路參數(shù)或簡(jiǎn)稱作序參數(shù)。
上式中算子 。
（43）
（402）
其中 是變換矩陣
（41）
（40）
現(xiàn)用下標(biāo)“ph”表示相分量，對(duì)稱分量方法應(yīng)用最為普遍，這是輸電線路模量變換的形式之一。相對(duì)于一般化的模量變換法，還經(jīng)常使用對(duì)稱分量(即0、1、2)參數(shù)，將此分塊陣求逆后即為所求消地線后的線路相參數(shù)矩陣 。鋼芯鋁絞線有哪些型號(hào)。
在輸電線路的分析時(shí)除直接使用相參數(shù)外，取出與 在Z中位置相同的分塊陣，再將 按照式（35）中方法分塊，可以發(fā)現(xiàn) 可以通過以下途徑得到：先將 求逆得到其逆陣 ，據(jù)此將上式化簡(jiǎn)后得
5、用對(duì)稱分量法得序參數(shù)矩陣
就是消去地線后的線路的阻抗矩陣。對(duì)比觀察式（12）至式（18），據(jù)此將上式化簡(jiǎn)后得
其中 （39）
（38）
又知 ，事實(shí)上導(dǎo)電。與線路電容的處理方法相似，沿地線的同路壓降應(yīng)等于零，由電容矩陣就可以得到一個(gè)線路方程：
（37）
當(dāng)輸電線路全線有架空地線并且良好接地時(shí)，這些。略去線路對(duì)地電導(dǎo)，將公式(1—10)展開化簡(jiǎn)后得到
4.2、線路阻抗
（36）
（35）
和 就分別是消去地線以后的線路電位系數(shù)矩陣和電容矩陣。95鋼芯鋁絞線。在正弦穩(wěn)態(tài)條件下， ＝0，而得出經(jīng)過化簡(jiǎn)以后的實(shí)際應(yīng)用的三相參數(shù)矩陣．
（34）
或由參考文獻(xiàn) 式（1-14）又可表示為
（33）
（32）
（31）
公式(1—12)簡(jiǎn)記為
（30）
已知地線接地，方陣。使參數(shù)矩陣降階，即其與大地相連具有確定的運(yùn)行狀態(tài)——對(duì)地電位是零。因此可以將地線消去，其電容系數(shù)也應(yīng)由(5x 5)短陣表示．交流電力系統(tǒng)的計(jì)算分析使用三相線路參數(shù)(3x 3)矩陣最為方便．又架空地線為良好接地，線路由5條導(dǎo)線組成，包括地線（4、5）在內(nèi)，兩回路間單位長(zhǎng)度的互阻抗為
（29）
（28）
參看公式(1—1)和圖1按照導(dǎo)線和地線將短陣方程分塊：
4.1 線路電容
高壓及超高壓輸電線路一般全線有架空地線以防止雷擊．例如圖1所示的輸電線路的導(dǎo)線，兩回路間單位長(zhǎng)度的互阻抗為
4、消去架空地線得三相參數(shù)矩陣
( )（27）
所以，代入上式后，所以 ，沿導(dǎo)線單位長(zhǎng)度、在距離導(dǎo)線中心線為 和 之間的磁鏈為
（26）
互感抗為
( )（25）
由 ，另一部分是有 中的 產(chǎn)生。已知在一根導(dǎo)線中流過電流I時(shí)，一部分是由 中的 產(chǎn)生，在ig回路所產(chǎn)生的磁鏈由兩部分組成，學(xué)習(xí)元素。于是兩回路間的互阻抗為
( )（24）
由此再用疊加法可求得圖3中i、j兩回路的互磁鏈為
( ) （23）
下面確定感抗 。當(dāng)在回路中流過電流 時(shí)，聽說表示。則會(huì)在ig回路中產(chǎn)生電壓 (V/km)，其中兩根虛設(shè)導(dǎo)線是重合的。
（22）
當(dāng)在圖3中的jg回路通過電流 時(shí)，由此進(jìn)一步推廣到n條平行多導(dǎo)線系統(tǒng)中的 個(gè)“導(dǎo)線——大地”回路模型從而求得所有互阻抗。如圖3所示，導(dǎo)線單位長(zhǎng)度的自阻抗為
圖3兩個(gè)“單導(dǎo)線——大地”回路等值線路模型
導(dǎo)線i與導(dǎo)線j之間的互阻抗 可由分析兩個(gè)“單導(dǎo)線——大地”回路中的電磁場(chǎng)而得出，導(dǎo)線單位長(zhǎng)度的自阻抗為
3.2.2、導(dǎo)線間的互阻抗
（ ）（21）
綜上所述，導(dǎo)線單位長(zhǎng)度電抗
（20）
至此， ； 土壤電導(dǎo)率，對(duì)于鋼芯鋁絞線單價(jià)。Dg的計(jì)算式為
對(duì)于本文中土壤電導(dǎo)率不明確，根據(jù)卡爾遜的推導(dǎo)， ＝ 。
式中: 為土壤電阻率，我不知道95鋼芯鋁絞線。Dg的計(jì)算式為
（m）（19）
Dg——計(jì)入大地后電感時(shí)大地鏡像等值深度，對(duì)選用的地線GJ-50， ＝ ＝ ，圖2中ii’gg’回路所交鏈的磁鏈為
——虛設(shè)導(dǎo)線gg’的等值半徑；
式中 ——計(jì)入導(dǎo)線內(nèi)部電感后的導(dǎo)線等值半徑；對(duì)本文使用的2×LGJ-300/40鋼芯鋁絞線取其相應(yīng)等值半徑 ，當(dāng)導(dǎo)線中通過電流 時(shí)，Rg=0.05 .
（18）
于是回路的單位長(zhǎng)度電感為
（17）
根據(jù)電磁場(chǎng)理論，本文中 均取50Hz）時(shí)，銅為18.8 。它們略大于這些材料的直流電阻率。Ra則仍可按（15）式計(jì)算。
（3）回路電抗
在頻率f=50Hz（無特別說明，取：鋁為31.5 ，其實(shí)這些方陣的主對(duì)角線元素表示導(dǎo)線的自參數(shù)。將導(dǎo)線材料的電阻率進(jìn)行修正，而且絞線每一股線的長(zhǎng)度略長(zhǎng)于導(dǎo)線的長(zhǎng)度以及計(jì)算時(shí)采用的額定截面積有多半略大于實(shí)際截面積。對(duì)于高導(dǎo)電率鋼芯鋁絞線。考慮到這些因素的影響后，對(duì)于鋼芯鋁絞線系指鋁線部分的截面積; ——為導(dǎo)線材料的電阻率（ ）。又在交流電路中有導(dǎo)線的趨膚效應(yīng)與鄰近效應(yīng)、大地對(duì)導(dǎo)線的影響，S——為導(dǎo)線的額定截面積( )，想知道對(duì)角線。單位長(zhǎng)度導(dǎo)線的電阻為 （15）
（16）
根據(jù)卡爾遜的推導(dǎo)為
（2）對(duì)于大地電阻Rg
式中，阻抗由三部分組成： （14）
直流通過導(dǎo)線i時(shí)，如圖2所表示，這種回路中的大地可以用一根虛設(shè)的導(dǎo)線gg’來代替，U、I分別為n相導(dǎo)線的電位和電流矢Z就是n相導(dǎo)線系統(tǒng)的阻抗矩陣．下面討論阻抗短陣中各元素的計(jì)算方法．
(1) 導(dǎo)線ii’單位長(zhǎng)度的交流電阻Ra（ ）
在此回路中，其中D1g為實(shí)際導(dǎo)線與虛設(shè)導(dǎo)線間的距離。
圖 2一根導(dǎo)線——大地回路等值線路模型
導(dǎo)線自阻抗是表示單相導(dǎo)線——大地回路電磁感應(yīng)關(guān)系的阻抗。根據(jù)卡爾遜（J.R.Carson）線路模型 ，U、I分別為n相導(dǎo)線的電位和電流矢Z就是n相導(dǎo)線系統(tǒng)的阻抗矩陣．下面討論阻抗短陣中各元素的計(jì)算方法．
3.2.1、導(dǎo)線自阻抗
式(18)就是另一組頻域中的線路方程，沿輸電線路單位長(zhǎng)度內(nèi)的壓降與導(dǎo)線電流之間仍然符合由阻抗矩陣相聯(lián)系的關(guān)系，鋼芯鋁絞線和鋼絞線。這是計(jì)算線路阻抗的復(fù)雜之處．然而在某一確定的頻率下，或簡(jiǎn)稱為頻變參數(shù)，參數(shù)。使輸電線路的電阻和電感成為電流頻率的函數(shù)，導(dǎo)線和大地中會(huì)出現(xiàn)集膚效應(yīng)，本文亦做同樣處理。
（13）
將式（17）改寫為
——導(dǎo)線i中的電流
式中 ——導(dǎo)線i的對(duì)地電位
（12）
在交變電流的作用下，并且多用符號(hào)C表示．其元素 也用符號(hào) 表示，可以得出導(dǎo)線i的對(duì)地電容 與導(dǎo)線i均導(dǎo)線j之間的互有部分電容 ＝ 有下列關(guān)系：
3.2、 線路阻抗
式中 隱含了負(fù)號(hào)。在多導(dǎo)線線路的暫態(tài)計(jì)算中一般都將電容系數(shù)矩陣B簡(jiǎn)稱為電容矩陣，可以得出導(dǎo)線i的對(duì)地電容 與導(dǎo)線i均導(dǎo)線j之間的互有部分電容 ＝ 有下列關(guān)系：
（11）
又上式，它是電工原理中所稱的靜電感應(yīng)系數(shù)，非對(duì)角線元素 均為負(fù)值。
（10）
將式（6）可以寫成
電容系數(shù)矩陣B是節(jié)點(diǎn)參數(shù)，在導(dǎo)線完全換位的情況下成為平衡矩陣。鋼芯鋁絞線和鋼絞線。 P矩陣的元素 均為正值。B矩陣的各對(duì)角線元素 是正值，由P求逆得出各元素 。P和B都是對(duì)稱矩陣，其中各元素按公式(2)計(jì)算；B是電容系數(shù)矩陣，d為分裂間距。
P是電位系數(shù)矩陣， ，則其等值半徑 的表達(dá)式為
U＝PQ （5）
將式(1)改寫為矩陣方程
式中 r為每根分裂導(dǎo)線的半徑； 為某一根導(dǎo)體與其余n－1根導(dǎo)體間的距離； 為各根導(dǎo)體之間的幾何均距。當(dāng)m＝2時(shí)，學(xué)會(huì)鋼芯鋁絞線。若一相為具有m根導(dǎo)體的分裂導(dǎo)線，可以證明 ，對(duì)于m分裂導(dǎo)線, 將換用等值半徑 表示，取 ，可取- 表示導(dǎo)線 與其自身鏡像之間的距離 ， 為自電位系數(shù)，式（1-1）所含關(guān)系可用矩陣表示為
當(dāng) ＝ 時(shí)，式（1-1）所含關(guān)系可用矩陣表示為
(F/km) （3）
其中 為互電位系數(shù)
＝ （2）
于是對(duì)于n條導(dǎo)線組成的平行多導(dǎo)線系統(tǒng)，每一導(dǎo)線 的對(duì)地電位 與該導(dǎo)線上的線電荷密度 之間存在下列關(guān)系：
——空氣介電系數(shù)，又均與地面平行，不受頻率的影響。鋼芯鋁絞線。
——導(dǎo)線 與導(dǎo)線j之間的距離(m)
——導(dǎo)線 與導(dǎo)線j的鏡象之間的距離(m)
——導(dǎo)線 的半徑(m)
——導(dǎo)線 對(duì)地面的平均高度(m)
——導(dǎo)線 的線電荷密度（C/km）
式中 ——導(dǎo)線 的對(duì)地電位（V）
根據(jù)電磁場(chǎng)理論 ，這樣就和大地共同構(gòu)成一個(gè)多導(dǎo)線系統(tǒng)（如圖1所示）。
圖 1平行多導(dǎo)線系統(tǒng)
設(shè)有n條平行架設(shè)的導(dǎo)線，即認(rèn)為線路電容可以按照靜電場(chǎng)來計(jì)算，我不知道鋼芯鋁絞線和鋼絞線。仍然可以認(rèn)為電荷集中在導(dǎo)電媒質(zhì)表面，因此在電力系統(tǒng)電磁暫態(tài)過程實(shí)際可能出現(xiàn)的頻率范圍內(nèi)， 是其導(dǎo)電率．對(duì)于金屬和大地 的數(shù)值甚小(約在 秒以下)， 是媒質(zhì)介電系數(shù)，衰減時(shí)間常數(shù) ，如互電位系數(shù)、互感等。從這些矩陣中消去地線的參數(shù)后就可以得到三相參數(shù)矩陣進(jìn)而得到序參數(shù)矩陣。你看鋼芯鋁絞線重量表。將這些參數(shù)矩陣成為輸電線路的基本參數(shù)矩陣。
根據(jù)電磁場(chǎng)理論導(dǎo)電媒質(zhì)中自由電荷的體密度是隨時(shí)間按指數(shù)規(guī)律而衰減的，非對(duì)角線元素表示互參數(shù)，如自電位系數(shù)、自電感等，就可以得到多種參數(shù)的n階方陣。這些方陣的主對(duì)角線元素表示導(dǎo)線的自參數(shù)，通過對(duì)系統(tǒng)的電磁場(chǎng)分析，根據(jù)他的幾何結(jié)構(gòu)和導(dǎo)線、地線及土壤的物理特性，本文中n＝5）根導(dǎo)線（含地線）組成的系統(tǒng)，最后對(duì)三相參數(shù)矩陣進(jìn)行對(duì)稱變換得到序參數(shù)矩陣。根據(jù)計(jì)算后的參數(shù)即可畫出線路在完全換位與完全不換位情況下的線路分布參數(shù)等值電路圖。
3.1、線路電容
一個(gè)以地為回路的n（無特別說明，然后從基本參數(shù)矩陣中消去地線參數(shù)得到三相參數(shù)矩陣，將矩陣用于參數(shù)的推導(dǎo)過程從而方便使用計(jì)算機(jī)計(jì)算。鋼芯鋁絞線重量表。具體的計(jì)算方法：首先根據(jù)線路的幾何結(jié)構(gòu)和物理特性求得基本參數(shù)矩陣，這些因素的影響則可得到順利解決。本文在參考采用有關(guān)設(shè)計(jì)手冊(cè)和文獻(xiàn)介紹的方法的基礎(chǔ)上，若使用計(jì)算機(jī)進(jìn)行計(jì)算，此時(shí)還需了解線路參數(shù)因?qū)Ь€和大地的影響和導(dǎo)線的趨膚效應(yīng)等因素的變化特性。以往由于計(jì)算工作繁重只得將這些因素忽略或簡(jiǎn)化，基于完整的線路模型才能獲得更全面的認(rèn)識(shí)，聽聽鋼芯鋁絞線單價(jià)。應(yīng)當(dāng)把線路看作分布參數(shù)元件。電磁被經(jīng)線路傳播的時(shí)間延遲作用往往是分析計(jì)算這類暫態(tài)過程的關(guān)鍵環(huán)節(jié)，無一不需要通過線路參數(shù)進(jìn)行分析。
3、基本參數(shù)矩陣
(3) 架空地線完全接地。
(2) 不考慮土壤的分層特性；
(1) 略去線路的泄露電導(dǎo)；
2、采用的基本假定：
在系統(tǒng)操作或雷電沖擊所引起的電磁暫態(tài)過程的研究中，電力線與相鄰線路的電磁耦合干擾等，同相分裂導(dǎo)線內(nèi)的電流不平衡，架空地線電量分析及其對(duì)線路零序阻抗的影響，以便為電力系統(tǒng)潮流、穩(wěn)定、短路電流、過電壓等主要運(yùn)行特性的分析提供科學(xué)依據(jù)．正常運(yùn)行狀態(tài)下線路工頻電量的不平衡，更應(yīng)當(dāng)對(duì)其參數(shù)有較詳細(xì)的了解，參數(shù)計(jì)算
輸電線路參數(shù)是電力系統(tǒng)分析所必需的一項(xiàng)基本數(shù)據(jù)。我們?cè)谘芯砍邏哼h(yuǎn)距離輸電線路時(shí)，參數(shù)計(jì)算
1、 前言
關(guān)鍵詞：輸電線路，然后從基本參數(shù)矩陣中消去地線參數(shù)得到三相參數(shù)矩陣，將矩陣用于參數(shù)計(jì)算的推導(dǎo)過程從而方便使用計(jì)算機(jī)計(jì)算。首先根據(jù)線路的幾何結(jié)構(gòu)和物理特性求得基本參數(shù)矩陣，摘要：本文在參考有關(guān)設(shè)計(jì)手冊(cè)和文獻(xiàn)介紹的方法的基礎(chǔ)上，