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公司： 任丘市嘉華電訊器材有限公司
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靖江奏凱國際廣場基坑工程實踐呈文中的不可回收加勁樁JJ01，樁長18m，鋼絞線。傾角30°，插件規格3×φ15.2，3個錨定板，d。其安排剖面圖如下：
水泥土樁體直徑D_pile=600，樁長pilelength=。相比看鋼絞線。鋼絞線為3×φ15.2，直徑d_shaft=45.6mm，長度等于樁長，其中分為自在段6000和錨固段。錨固段埋置了3塊分散板，事實上應力。直徑d_plhwiszheimerwis disewherease=200，我不知道熱鍍鋅加工廠。由淺到深分散板編號為1、2、3，想知道考慮。間隔錨固段頂的間隔區分為6000、9000、。
二、ANSYS數值模型先容
1、模型基礎尺寸和參數
為了簡化明白進程，將上述斜向支護樁近似為豎向抗拔樁，即可簡化為2D立體軸對稱模型，模型中成立了鋼絞線桿軸、水泥土樁體和土體的實體單元，我不知道熱鍍鋅廠。聽說
2、模型基礎假定
1）分散板為剛度無量大的剛體；
2）水泥土樁體-土體之間處于無滑移的粘結形態；
3）水泥土樁底部與土體僅成立了法向接連，忽視切向接連；
三、不研討計劃桿軸-水泥土樁體之間側摩阻力的ANSYS數值模型計算效率
1、參數設置（2D規則pla certaine42jingjia certaingpile-1（好）.txt)
以為水泥土樁體-土體的切向、法向彈簧COMBIN39的剛度無量大（無滑移的粘結形態）。首先讓模型在自重作用下均衡（僅爆發豎向應力，不爆發變形），看看熱鍍鋅廠。然后在桿軸頂部作用向上的位移1000mm，鋼絞線。明白水泥樁體和土體中的應力和變形。
2、計算進程中的收斂狀況紀錄
3、鋼絞線頂荷載-位移曲線
TIMEFY
1.0.6
1.0.
1.0.
1.0.
1.0.
1.0.（極限值）
1.0.
1.0.
1.0.
由上圖可知，本模型的極限值為548.68KN，對應的位移為UY=98.6MM（與上面的實踐值較量接近）。
靖江奏凱國際廣場基坑工程實踐呈文中加勁樁JJ01的實踐效率如下：熱鍍鋅廠。
4、鋼絞線軸向應力散布圖
TIME=1.0986時，鋼絞線軸向應力散布如下圖所示。粘結。從下圖可知，第一、第二塊分散板的荷載分擔效應至極彰著。
離頂部間隔SY(MPA)
7200.0334.79
8100.0334.67
9000.0334.57
9900.0334.47
.334.38
.334.30
.63.338（驟降）
.63.267
.63.196
.8.4545（驟降）
.8.3846
.8.3144
.4.2039
5、鋼絞線軸向位移散布圖
TIME=1.0986時，鋼絞線軸向位移散布如下圖所示。
SUYYY
0.000098.634
900.0092.720
1800.086.809
2700.080.900
3600.074.995
4500.069.092
5400.063.191
6300.057.293
7200.051.397
8100.045.503
9000.039.611
9900.033.721
.27.832
.21.945
.19.240
.18.125
.17.011
.16.220
.16.072
.15.925
.15.773
6、水泥土樁體軸向應力散布圖
TIME=1.0986時，水泥土樁體X=61.4處（位于分散板寬度的中心）軸向應力如下圖所示。2d。可知，分散板上外表的樁體基礎受壓，而下外表的樁體基礎受拉。熱鍍鋅鋼絲生產廠家。是否。水泥土樁體X=200處（位于分散板與樁界限的中心）的軸向應力散布圖與上述X=61.4處的散布圖猶如。
S(MM)SYYY(MPA)
0.00000.E-03
900.00-0.E-01
1800.0-0.E-01
2700.0-0.E-01
3600.0-0.
4500.0-0.
5400.0-0.
6300.0-0.
7200.0-0.
8100.0-0.
9000.0-0.
9900.0-0.
.-0.
.-1.4251
.0.
.0.
.-0.E-01
.0.
.-0.E-01
.-0.
.-0.
TIME=1.0986時，水泥土樁體X=300處（位于樁體界限）軸向應力如下圖所示。熱鍍鋅加工。可知，分散板上外表的樁體基礎受壓，ANSYS中2D應力分散型抗拔錨樁是否考慮粘結應力對受力性能的影響。而下外表的樁體基礎受拉。我不知道熱鍍鋅生產線。
S(MM)SYYY(MPA)
0.0000-0.E-02
900.00-0.E-01
1800.0-0.E-01
2700.0-0.E-01
3600.0-0.
4500.0-0.
5400.0-0.
6300.0-0.
7200.0-0.
8100.0-0.
9000.0-0.
9900.0-0.
.-0.
.-0.
.0.
.0.
.-0.E-01
.0.E-01
.-0.E-01
.-0.
.-0.
7、水泥土樁體軸向位移散布圖
TIME=1.0986時，想知道熱鍍鋅加工。水泥土樁體X=200處（位于分散板與樁界限的中心）軸向位移如下圖所示。
SUYYY
0.00003.1352
900.003.1621
1800.03.2417
2700.03.3848
3600.03.6084
4500.03.9386
5400.04.4156
6300.05.1096
7200.06.1240
8100.07.4936
9000.09.2490
9900.011.420
.14.038
.17.136
.17.362
.16.406
.15.948
.15.644
.15.147
.15.139
.15.618
8、樁側土體豎向位移散布圖
TIME=1.0986時，樁側土體X=300處豎向位移散布圖如下圖所示。
SUYYY
0.00003.1309
1200.03.1812
2400.03.3273
3600.03.6055
4800.04.0737
6000.04.8375
7200.06.1114
8400.08.0205
9600.010.632
.14.021
.17.667
.16.652
.15.932
.15.407
.15.069
.15.511
.1.7278
.1.0766
.0.
.0.
.0.E-15
9、樁-土體剪應力散布圖
TIME=1.0986時，樁-土體（X=300處）剪應力散布圖如下圖所示。你知道熱鍍鋅鋼絞線。
SSXXYY
0.0000-0.E-02
1200.0-0.E-02
2400.0-0.E-02
3600.0-0.E-02
4800.0-0.E-02
6000.0-0.E-01
7200.0-0.E-01
8400.0-0.E-01
9600.0-0.E-01
.-0.E-01
.-0.E-01
.-0.E-01
.-0.E-01
.-0.E-01
.-0.E-01
.-0.E-01
.-0.E-03
.-0.E-03
.-0.E-04
.-0.E-04
.0.E-01
四、研討計劃桿軸-水泥土樁體之間側摩阻力的ANSYS數值模型計算效率
1、參數設置（2D規則pla certaine42jingjia certaingpile.txt)
以為水泥土樁體-土體的切向、法向彈簧COMBIN39的剛度無量大（無滑移的粘結形態）。鋼絞線-水泥土樁體錨固段之間有側摩阻力，數據來自EndNote中WORD文檔。首先讓模型在自重作用下均衡（僅爆發豎向應力，不爆發變形），然后在桿軸頂部作用向上的位移1000mm，拔錨。明白水泥樁體和土體中的應力和變形。
2、計算進程中的收斂狀況紀錄
3、鋼絞線頂荷載-位移曲線
TIMEFY
1.0.
1.0.
1.0.
1.0.
1.0.
1.0.（極限值）
1.0.
1.0.
1.0.
1..
1..
1..
1..
1..
1..
2.0000.
由上圖可知，本模型的極限值為800.38KN，對應的位移為UY=99.6MM，比不研討計劃桿軸-水泥土樁體之間側摩阻力的ANSYS數值模型計算值548.68KN要大，同時也比靖江奏凱國際廣場基坑工程實踐呈文中加勁樁JJ01的實踐極限值524KN要大。性能。
4、鋼絞線軸向應力散布圖
TIME=1.0996時，鋼絞線軸向應力散布如下圖所示。從下圖可知，鋼絞線-水泥土樁體之間的錨固力作用效應至極彰著，第一、第二塊分散板的荷載分擔效應大大低沉。
S(MM)SYYY(MPA)
0.0000490.08
900.00489.93
1800.0489.78
2700.0489.64
3600.0489.51
4500.0489.40
5400.0489.29
6300.0448.74
7200.0336.63
8100.0224.51
9000.0141.68
9900.0110.37
.92.863
.80.853
.61.371
.50.048
.38.846
.20.606
.10.633
.0.E-01
.-2.8998
5、鋼絞線-水泥土樁體的側摩阻力、絕對位移沿深度散布圖
TIME=1.010時，學習鋼絞線。鋼絞線-水泥土樁體的側摩阻力沿深度散布如下圖所示。
TIME=1.010時，鋼絞線-水泥土樁體的絕對位移沿深度散布如下圖所示。看著影響。
TIME=1.0575時，鋼絞線-水泥土樁體的側摩阻力沿深度散布如下圖所示。
TIME=1.0575時，鋼絞線-水泥土樁體的絕對位移沿深度散布如下圖所示。
TIME=1.0996時，鋼絞線-水泥土樁體的側摩阻力沿深度散布如下圖所示。分散。
TIME=1.0996時，鋼絞線-水泥土樁體的絕對位移沿深度散布如下圖所示。
6、鋼絞線軸向位移散布圖
TIME=1.0996時，鋼絞線軸向位移散布如下圖所示。與無粘結模型的散布圖較為接近。
SUYYY
0.000099.582
900.0090.955
1800.082.330
2700.073.708
3600.065.088
4500.056.470
5400.047.854
6300.039.370
7200.032.455
8100.027.514
9000.024.406
9900.022.223
.20.443
.18.921
.17.699
.16.715
.15.935
.15.385
.15.105
.15.014
.15.062
7、水泥土樁體軸向應力散布圖
TIME=1.0996時，熱鍍鋅加工。水泥土樁體X=61.4處（位于分散板寬度的中心）軸向應力如下圖所示。與無粘結模型的散布圖（上外表樁體受壓，下外表樁體受拉）彰著不同，樁體以Y=8000為分界點，其上樁體受壓，熱鍍鋅廠。其下樁體受拉，ansys。說明分散板的作用不彰著。
SSYYY
0.00000.E-03
900.00-0.
1800.0-0.
2700.0-0.
3600.0-0.
4500.0-0.
5400.0-0.
6300.0-0.
7200.0-0.
8100.00.
9000.00.
9900.00.
.0.
.0.
.0.
.0.
.0.E-01
.0.E-01
.-0.E-01
.-0.
.-0.
8、水泥土樁體軸向位移散布圖
TIME=1.0996時，水泥土樁體X=200處（位于分散板與樁界限的中心）軸向位移如下圖所示。聽聽鋼絞線。與無粘結模型的散布圖式樣接近，但斜率變化大小不同，本模型梯度更大。
SUYYY
0.000013.105
897.5013.258
1795.013.785
2692.514.742
3590.016.150
4487.518.029
5385.020.396
6282.523.133
7180.024.790
8077.524.911(最大值)
8975.023.640
9872.521.896
.20.235
.18.806
.17.560
.16.540
.15.783
.15.264
.14.916
.14.841
.15.105
9、樁-土體剪應力散布圖
運用不同的顯示方式，取得的土體剪應力圖不同，TIME=1.0996時，可靠比例和主動計算模型下土體剪應力的散布如下圖所示；另一方面，圖形顯示取得的剪應力數值與議定途徑繪圖顯示的數值不同。
可靠比例顯示方式
主動計算顯示方式
TIME=1.0996時，樁-土體（X=300處）剪應力散布圖如下圖所示。
SSXXYY
0.0000-0.E-02
1200.0-0.E-01
2400.0-0.E-01
3600.0-0.E-01
4800.0-0.E-01
6000.0-0.E-01
7200.0-0.E-01
8400.0-0.E-01
9600.0-0.E-01
.-0.E-01
.-0.E-01
.-0.E-01
.-0.E-01
.-0.E-01
.-0.E-01
.-0.E-01
.-0.E-03
.-0.E-03
.-0.E-04
.-0.E-04
.0.E-01
五、能否研討計劃桿軸-水泥土樁體之間側摩阻力對計算效率的影響
能否研討計劃兩者之間的側摩阻力，對鋼絞線頂的變形影響不大，對極限抗拔荷載影響較大，熱鍍鋅鋼絲廠家。研討計劃側摩阻力模型的極限荷載要大些。當不研討計劃兩者之間的側摩阻力時，旋噴攪拌加勁水泥土抗拔樁多透露壓力分散型錨桿特性，分散板的荷載分擔效應至極彰著；當兩者之間的側摩阻力時，且粘結-滑移關聯曲線為妄想彈塑性式(不研討計劃粘結應力的退步debond university)時，旋噴攪拌加勁水泥土抗拔樁多透露拉力型錨桿特性，其中分散板的荷載分擔效應不彰著。粘結應力的退步效應的影響如何，詳見其他博文。