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3～110kV高壓配電裝置計劃典范條文說明
1 總則
1．0．1～1. 0．6 原典范第1. 0．1、1. 0．3、1．0．4條的點竄補充。
高壓配電裝置的計劃首先應執行國度的設置設備擺設方針和技術經濟政策。憑據電力編制條件、天然環境條件和運轉、安設維修等請求，合理地選用設備和確定鋪排計劃。
隨著經濟的興盛發財，耕空中積逐年節減，而人口卻逐年增加，故儉省用地政策必需長久周旋。在主動穩重地采用卓有收效的新技術、新設備和新質料的同時，為保證設備的安詳運轉，產品必需適應現行的國度或行業部門的軌范。新技術及新設備，必需經過正式判斷，以保證質量。
在技術經濟合理時應首先選用效率高、能耗小的設備和質料。
2 一樣平常軌則
2．0. 1 原典范第2．0．1條的點竄條文。琢磨近年來電力負荷興盛發財速度較快，工程多為分期設置設備擺設的特質，配電裝置的計劃應分析琢磨本期設置設備擺設及遠期擴建的處境。
2．0．2 原典范第2．0．2條的點竄條文。琢磨到各配電裝置鋪排中相序的一致性，軌則了—般處境下相序的羅列順次和相色標志。相色標志可憑據不同的導體型式采取不同的方式：屋內硬導體及屋外母線橋一樣平常均涂相色油漆(涂漆既能維系相色的永久性，又能對母線起防腐作用，還能低落導體溫升)，屋外鋁管母線及屋內外軟導線則僅在導體的明顯部位做出相色標志。
2. 0. 3 新增條文。鑒于大開式配電裝置鋪排時母線羅列編號不盡一致，本條軌則了母線平行鋪排、高下鋪排時的編號順次。
2．0．4 新增條文。110kV的輸變電設備停電的影響面較小，一樣平常不琢磨帶電檢修。
2．0．5 新增條文。鋼芯鋁絞線型號。顯然了66～110kV電壓等級配電裝置中母線避雷器、電壓互感器的引接方式。
2. 0. 6 新增條文。檢修古裝接率領型接地線，既不便當又不安詳。
故軌則了斷路器兩側的隔脫離關的斷路器側、線路隔脫離關的線路側以及變壓器進線隔脫離關的變壓器側應配置接地開關．以保證設備和線路檢修時的人身安詳。
2. 0．7 新增條文。為了保證檢修時的人身安詳，母線上應裝設接地開關或接地器，母線上接地開關和接地器的安設原則，應憑據母線上電磁感應電壓和平行母線的長度以及阻隔距離舉辦計算確定。
2．0. 8、2. 0．9 新增條文。電壓互感器和電流互感器的配置應以知足丈量、護衛、同期和主動裝置的請求，并能保征在運轉方式改變時，護衛裝置不得失電，同期點的兩側都能提取到電壓為原則。
2．0．10 原典范第2．0．4條的點竄條文。目前國際外坐褥的高壓開關柜均達成了“五防”功能，對戶外大開式鋪排的高壓配電裝置也都配置了“微機五防”操作編制。因而，本條文僅強調了屋內配電裝置中設備低式鋪排時應設置防止誤入帶電阻隔的閉鎖裝置。
2. 0. 11 原典范第2．0. 5條的點竄條文。目前已運轉的110kV及以下配電裝置大多采用無油設備，但還有少局限配電裝置和一些擴建工程采用充油設備，本條保存了對有充油設備的配電裝置計劃時應琢磨觀察油位及油溫的便當。
3 環境條件
3. 0．1 原典范第3. 0．1條的修改條文。為了防腐，對付架構，金具、導線等也應采取相應措施，如混凝土桿應加厚護衛層，鋼材、金具等應刷漆或鍍鋅。對付導線則可采用耐腐型鋁絞線，對屋外防污一樣平常采用耐污型電瓷。
3．0．2 原典范3．0．2條的點竄條文。年最高(或最低)溫度為一年中所測得的最高(或最低)溫度的多年平均值；最熱月平均最高溫度為最熱月每日最高溫度的月平均值，取多年平均值。憑據視察測算不宜采用少于10年的平均值。鋼芯鋁絞線價格。
對付屋外裸導體，如鋼芯鋁絞線允許在＋90℃時運轉，而據實測新制金具接點溫度一樣平常為導線溫度的50％～70％，從未趕過導線溫度，故本典范對屋外裸導體的環境最高溫度取最熱月平均最高溫度。
挑選屋內裸導體和電氣設備的環境最高溫度時，應盡量采用該處的通風計劃溫度，當無資料時，才可取最熱月平均最高溫度加5℃。
對付屋外電氣設備環境最高溫度的挑選，廣州電器迷信研究所以為，極端最高溫度是自有景象形象紀錄以來的最高溫度，在幾十年內可能出現一次，接連年光很短，一樣平常電器無需如此正經請求。最熱月平均最高溫度是每日最高溫度的平均值，接連年光最長7～8h，高壓。每年累計100h，若用此值挑選高壓電器，難以保證信得過真實運轉，采用兩年一遇的年最高溫度則可保證一樣平常電器的安詳運轉。兩年一遇的年最高溫度接近于年最高溫度的多年平均值。另外，西安高壓電器研究所的相關研究申報亦以為，電器產品中的開斷電器如斷路器、隔脫離關等是帶有可動接觸的電器，一旦觸頭過熱氧化，勢必惹起緊要惡果。故該當著眼于短至幾個小時的景象形象參數改動處境。基于上述來因，本典范對屋外電器的環境最高溫度采用年最高溫度的多年平均值。
3. 0．3 原典范3. 0．3條的點竄條文，《電工電子產品天然環境條件 溫度和濕度》GB／T 4797.1-2005中采用IEC軌范作為新的工業氣候分類設施，軌范將我國氣候按溫度和濕度的年極值的平均值分為六品種型，見表1。濕寒帶僅包括廣東省的雷州半島、云南省的西雙版納地域、臺灣南端和海南省等地。
據視察，在我國濕寒帶地域如海南島，采用普通高壓電器產品題目較多(因產品受潮、長霉、蟲害、銹蝕緊要等惹起的障礙較多)，今后應采用濕寒帶型高壓電器。
亞濕寒帶地域(包括貴州．湖南、湖北、江西、福建、浙江、廣東、廣西、安徽和江蘇中南部，四川和云南東部以及臺灣中北部)建國60年來全都使用普通高壓電器產品，經過上述地域的視察，在外絕緣和發熱方面未出過宏大題目。其中，“濕”與“熱”絕對較重的雷州半島和海南省，高壓電器運轉中主要題目是由于密封不良惹起進水和受潮，以及皮相銹蝕和蟲害等。這些題目可能始末對普通產品增強質量管理及采取相應的措施來處理。因而，應允許亞寒帶地域采用普通高壓電器，但應憑據本地運轉閱歷經過增強防潮、防水，防銹、防霉及防蟲害等措施。
3．0．4 原典范第3. 0．4條的點竄條文。憑據運轉視察，電氣設備在高溫下運轉易發生一些倒霉于安詳運轉的題目，例如：變壓器油一樣平常采用25＃油，當氣溫在－25℃以下時，一旦變壓器放棄運轉后再光復供電就有艱苦；當變壓器負載輕、氣溫低時，由于油的行動黏度增大，招致油循環不暢，潛油泵供油不敷，因而會出現輕瓦斯誤動現象；各型斷路器在夏季運轉時，密封件普遍滲油；隔脫離關瓷棒斷頭、觸頭合不嚴等。
目下當今國際制造廠通常采用的氣溫軌范為－30～＋40℃，在冰冷地域倡導制造廠將氣溫上限值再適當低落。
據視察，西南某變電所220kV破冰式隔脫離關因降雪覆冰，使刀閘嘴部和底部轉動局限結冰而拉不開，另一變電所一組同類型隔脫離關，因刀閘嘴部覆冰而合不上，故本典范請求隔脫離關的破冰厚度應大于安設場所實測的最大覆冰厚度。
3．0. 5 原典范第3. 0. 5條的點竄條文。學習鋼芯鋁絞線。風速的重現期一樣平常采用計劃建筑物的使用年限。日本、英、美及澳大利亞等國度多采用50年，我國《建筑布局荷載典范》GB-2001(2006年版)從安詳信得過真實性琢磨將30年點竄為50年，由于導體和電氣設備的尺寸和慣性都遠較建筑物小，故本典范仍沿用30年一遇。
屋外35～110kV電壓的電氣設備和導線一樣平常均安設在10m以下(惟有110kV高型鋪排的隔脫離關和下層母線安設在10m以上)，故一樣平常采用離地10m高的風速是可能知足請求的(校核高層母線時，可將離地10m高的風速．憑據母線高度用高度變化系數舉辦換算)。
現行國度軌范《建筑布局荷載典范》GB—2001(2006年版)軌則建筑物采用10min平均最微風速，主要是琢磨除建筑物體個體構件外，對付整體建筑物而言，一樣平常質量斗勁大，因而它的阻尼也較大，故風壓對建筑物的作用，從出手到粉碎必要必然的年光。我國有許多瞬時風速大于35m／s，而10min平均最微風速較小，對建筑物亦未造成任何粉碎實例。證明建筑物采用10min平均最微風速計劃是合理的，據視察，由于導體和電器的尺寸和慣性都遠較建筑物小，則在陣風作用下，學習鋼芯鋁絞線生產廠家。導體和電器可能因過載而損壞，所以對風速額外遲鈍的110kV支柱絕緣子、隔脫離關、普閥避雷器及其他細高電瓷產品，請求制造部門在產品計劃中琢磨陣風的影響。
3. 0．6 原典范第3．0. 6條的保留條文。
3．0．7 原典范第3．0．7條的保存條文。對安設在海壓低度趕過1000m地域的電氣設備外絕緣一樣平常應予增強，當海壓低度在4000m以下時，其試驗電壓應乘以系數Ka這是由于高海拔地域的低氣壓條件使外絕緣強度低落。高海拔地域氣氛間隙的擊穿電壓、絕緣子的干閃、濕閃和污閃電壓都低于平原地域，海拔越高，絕緣強度的低落越緊要。高海拔地域輔變電設備的電暈起始電壓也彰著低于平原地域。電暈放電會造成無線電滋擾、噪聲滋擾、燒蝕、腐蝕、電能花費等一系列題目。因而高海拔地域電氣設備外絕緣應予以修正。
依據《高電壓輸變電設備的絕緣配合》GB311．1軌則：對用于海拔趕過1000m，但不趕過4000m處的設備的外絕緣及干式變壓韶的絕緣，海拔每降低100m，絕緣強度約低落1％。在海拔不高于1000m的地點試驗時，其試驗電壓應按設備的額外耐受電壓乘以海拔修正系數Ka。海拔修正系數Ka按式(1)計算。
由于現有110kV及．以下大多半電器的外絕緣有必然的裕度，故可使用在海拔2000m以下地域。
3．0．8 原典范第3．0．9條的點竄條文。配電裝置中的主要噪聲源是主變壓器、電抗器及電暈放電，其中以前者為最緊要，因而，我不知道說明。在計劃時必需奪目主變與操作把持室、通訊室及辦公室等的絕對鋪排位 置及距離，使變電所內各建筑物的室內連續噪聲水平不趕過國度相關軌范請求。噪聲限制值見表2、表3。
電器的連續性噪聲水平不應大于85dB，斯路器的非連續性噪聲水平，屋內不應大于90dB，屋外不應大于110dB(測試位置距聲源設備外沿垂直面的水平距離為2m，離地高度1～1.5m處)。
3．0．9 原典范第3．0．8條的保存條文。想知道鋼芯鋁絞線型號。
4 導體和電器的挑選
4. 1 一樣平常軌則
4．1．1 原典范第4．0．1條的局限點竄條文。在按電壓挑選電器時，在中性點非有用接地編制中，應知足線電壓的請求。
4．1. 2 原典范第4．0．1條的局限點竄條文。導體、電氣設備的挑選，應知足在本地環境條件下一般運轉、安設維修、短路和過電壓工況的安詳請求。
在按電流挑選導體和電氣設備時，確定回路的接連勞動電流，應琢磨檢修時和事故時轉移過去的負荷，可不計及在切換進程中短時可能增加的負荷電流。
挑選屋外導體時，應琢磨日照的影響，計算導體日照的附加溫升時，日照強度取0.1W／cm2，風速取0.5m／s。
日照對屋外高壓電氣設備的影響：在制造部門已顯然高壓電氣設備用于屋外時，可按電氣設備額外電流挑選設備；當末顯然高壓電氣設備用于屋外時，可按電氣設備額外電流的80％挑選設備。
4．1．3 原典范第4．0．4條的點竄條文。《國度電網公司電網規劃計劃形式深度軌則》(試行)軌則：“電網規劃計劃包括近期、中期、長久三個階段，并遵循‘近細遠粗、遠近聯結’的思緒開展勞動。計劃年限宜與國民經濟和社會興盛發財規劃的年限相一致，近期規劃5年左右，中期規劃5～15年左右，長久規劃15年以上。近期規劃著重于對近期輸變電設置設備擺設項宗旨優化和調整；中期規劃著重于對電網網架舉辦多計劃的比選論證，保舉電網計劃和輸變電設置設備擺設項目，提出合理的電網布局；長久規劃著重于對主網架舉辦戰略性、框架性及布局性的研究和瞻望預測。”
憑據上述軌則，琢磨多年來的運轉實習，本典范對原條文作了點竄，僅提出應琢磨編制的前景興盛發財規劃。學習條文。即《國度電網公司電網規劃計劃形式深度軌則》(試行)中的軌則：一樣平常處境下可按本下程預期投產后5～15年的興盛發財規劃琢磨。
在一樣平常處境下，三相短路電流較單相、兩相短路電流為大，但發電機入口的兩相短路或在中性點有用接地編制、自耦變壓器等回路中，單相、兩相接地短路可能比三相短路緊要。因而，本條軌則了當單相或兩相接地短路電流大于三相短路電流時，應按緊要處境驗算。
4. 1．4 原典范第4．0. 7條的修改條文。據對斷路器和繼電護衛裝置運轉處境的不完全視察，主護衛拒動、斷路器和操作機構拒動以及繼電護衛裝置因擴建、調試、檢修等來因停用的處境時有發生。因而，對電氣設備的熱穩定校驗，應盡量用后備護衛手腳年光加相應的斷路器全分閘年光。對裸導體的熱效應計算年光，取主護衛手腳年光加相應的斷路器全分閘年光。
4．1．5 原典范第4．0. 8條的點竄條文。目前使用的高壓熔斷器大多為帶限流作用的熔斷器，用限流熔斷器護衛導體和電氣設備時，應憑據艱流熔斷器的切斷電流特性來校驗額外峰值耐受電流，并憑據熔斷器的最大手腳焦耳積分來校驗額外短時耐受電流。當弧前年光較長時，亦可間接用熔斷器的年光—電流特性曲線來舉辦校驗。
對電壓互感器回路不驗算動、熱穩定的來因是：回路額外電流很小，熔絲截面小，熔斷年光極快，且電壓互感器絕緣布局斗勁信得過真實，回路內的裸導體和電氣設備發生相間短路概率較低。
4．1．6 原典范第4．0. 11條的點竄條文。隨著質料技術的興盛發財，新型高強度和高導電特種耐熱導體獲得越來越淵博的應用，但該新型導體允許連續勞動溫度隨合金質料的不同而不同，因而本條增加了選用特種耐熱導體的最高勞動溫度可憑據制造廠提供的數據挑選使用。
4．1. 7 原典范第4．0．12條的保存條文。
4．1．8 原典范第4．0．13條的點竄條文。環境溫度影響導體的對流和輻射散熱，載流量應按環境溫度修正。經理解，屋內導體的環境溫度修正系數仍可按原使用的公式計算，即：
對屋外導體，由于風速和日照的影響，按上式計算誤差較大，尤其是大直徑導體在高環境溫度時相差更大。環境溫度修正系數不單與景象形象條件相關，也與導體外徑相關。可憑據《導體和電器挑選計劃技術軌則》DL／T 5222中的相關請求舉辦修正。
海拔對導體載流量也頗有影響。隨著海壓低度的進步，環境溫度有所低落，但日照的增強和氣氛密度低落(后者使對流散熱削弱)影響了屋外導體的熱均衡，故也應予以修正。
導體采用多導體布局時，由于電流漫衍不勻稱，文說。間隙的散熱條件好轉，將影響載流量。另外，若導體的相間距離太小，由于鄰近效應將增加互換電阻，從而也要低落載流量，故需琢磨鄰近效應和熱屏蔽對載流量的影響。
4. 1. 9 原典范第4．0．15條的保存條文。短時作用的荷載，系指在一般形態下長久作用的荷載與在安設、檢修、短路、地震等形態下短時增加的荷載的分析。
管型母線的支柱絕緣子，除校驗抗彎機械強度外，尚需校驗抗扭機械強度。其安詳系數可取注釋所列數值。
4．1. 10 原典范第4．0．3條的保存條文.
4．2 導體的挑選
4．2．1 新增條文。對付110kV及以下的配電裝置，電暈對挑選導線截面一樣平常不起決議作用，故可憑據負荷電流挑選導線截面，導線的布局型式可采用鋼芯鋁絞線。
4. 2. 2、4．2. 3 新增條文。引自《導體和電器挑選計劃技術軌則》DL／T 5222—2005。裸導體的長久允許載流量參見《導體和電器挑選計劃技術軌則》DL／T 5222—2005的附錄D。
4. 2．4 原典范第4．0．18條的修改條文。在有可能發生不勻稱沉陷或振動的場所，硬導體和電氣設備連接處，應裝設伸縮接頭或采取防振措施，110kv。為了消除由于溫度變化惹起的危境應力，矩形硬鋁導體的直線段一樣平常每隔20m左右設置一個伸縮接頭。對滑動援手式鋁管母線一樣平常每隔30～40m設置一個伸縮接頭；對滾動援手式鋁管母線應憑據計算確定。導體伸縮接頭可采用定型伸縮接頭產品，其截面應大于所連接導體的截面。
除了硬母線與發電機端子、主變壓器端子等處應裝伸縮接頭外，對付其他電器，由于端子不能擔當大的應力，能否需裝伸縮接頭，決議于電器端子前母線有無卡死的牢固點以及電器端子允許擔當的拉力。
4．3 電器的挑選
4. 3．1 新增條文。配電裝置中電氣設備的絕緣耐受水平應知足絕緣配合的請求，設備的電瓷爬電距離應知足各地域骯臟等級的請求。
4. 3. 2～4．3．4 新增條文。目前35kV及以下斷路器以真空斷路器和SF6斷路器為主，66kV及以上的斷路器以SF6斷路器為主。
真空斷路器和SF6斷路器在技術本能機能及運轉維護方面都比油斷路用具有上風。固然油斷路用具有必然的價值上風，但由于技術本能機能差及運轉維護未便等來因，近年來的工程計劃已很少選用，因而不再保舉。
35kV及以下屋內配電裝置當選用的電流互感器，以往多采用瓷絕緣布局型，目下當今則較多地使用環氧樹脂澆注絕緣型。后者體積小，分量輕、動穩定本能機能較好，但熱穩定則比瓷絕緣型差，這是由于澆注體自己的散熱處境較差。隨著澆注工藝技術水平的進步，澆注式電流互感器應用范疇越來越廣，琢磨到35kV及以下配電裝置多為開關柜式布局，空間斗勁小，因而，35kV及以下電流互感器宜采用澆注式。
對66kV及以上電流互感器，琢磨到現有電流互感器制造技術的興盛發財，SF6氣體絕緣布局和光纖式絕緣布局的獨立式電流互感器已有產品問世，條件容許時，也可琢磨挑選。
由于3～35kV配電裝置多采用戶內柜式布局，因柜內設備鋪排斗勁松散，請求互感器體積小。澆注式電壓互感器經多年運轉閱歷經過證明是信得過真實的，體積比油浸式小，適用于開關柜內使用。同時澆注式電壓互感器的使用也知足開關柜向無油化方向興盛發財的請求。因而，事實上輕型鋼芯鋁絞線。保舉采用樹脂澆注式電壓互感器。
66kV及以上配電裝置中電壓互感器的挑選題目，由于電容式電壓互感器沖擊絕緣水平高，且電容分壓裝置的電容較大，從而對沖擊波的波頭能起到緩沖作用。其次，還可能庖代耦合電容器兼作載波通訊用。在布局上，電容式電壓互感器對誤差的調整斗勁圓活，使用調整電抗器和中心變壓器一次線圈的抽頭來改變電感，使互感器的電抗盡量與容抗相等，使互感器內阻抗最小，從而抵達調整切實度的比值差和相角差。學習型號。
電容式電壓互感器的容量較電磁式小，但一樣平常都能知足請求。電磁式電壓互感器的勵磁特性為非線性特性，與電力網中的漫衍電容或雜散電容在必然條件下可能造成鐵磁諧振。通常是電磁式電壓互感器的理性電抗大于電容的容性電抗，當電力編制操作或其他暫態進程惹起互感器暫態飽和而感抗降高攀可能出現鐵磁諧振。這種諧振可能發生于不接地編制，也可能發生于間接接地編制。隨著電容值的不同，諧振頻次可能是工頻和較高和較低的諧振。鐵磁諧振爆發的過電流和(或)高電壓可能造成互感器損壞，額外是低頻諧振時，互感器相應的勵磁阻抗大為低落而招致鐵芯深度飽和，勵磁電流急劇增大，高達額外值的數十倍至百倍以上，從而緊要損壞互感器。因而，對110kV及以上電壓，當電容式電壓互感器容量知足請求時，琢磨其便宜較多，倡導優先采用電容式電壓互感器。
對氣體絕緣金屬關閉組合電器的電壓互感器由于制造技術的來因，目前坐褥電磁式電壓互感器，國外某些公司正在研制電容式氣體絕緣全關閉組合電器用電壓互感器，但造價較高，不適合工程中采用，故保舉氣體絕緣全關閉組合電器用電壓互感器宜采用電磁式。
4．3. 5、4. 3．6 新增條文。對3—35kV的護衛設備宜針對不同形式的操作過電壓和不同的操作對象“單刀直入”。護衛電容器組爆發的高頻振蕩過電壓，當采用金屬氧化物避雷器護衛時，應按《互換電氣裝置的過電壓護衛和絕緣配合》DL／T 620—1997第4．2．5條軌則接線，重點護衛電容器極間過電壓。在開斷高壓感應電念頭時，閑斷路器的截流、三相同時開斷和高頻反復重擊穿等會爆發過電壓(后兩種僅出現于真空斷路器開斷時)。過電壓幅值與斷路器熄弧本能機能、電念頭和回路元件參數等相關。采用真空斷路器或采用的少油斷路器截流值較高時，宜在斷路器與電念頭之間裝設旋轉電機金屬氧化物避雷器。
66～110kV采用金屬氧化鋅避雷器已成為國際外公認的技術方向。在條件允許時，首先應挑選無間隙金屬氧化鋅避雷器。
4．3．7 新增條文。在電容電流變化較大的場所，采用主動跟蹤靜態抵償式消弧線圈，可能將電容電流抵償到殘流很小，使瞬時性接地障礙主動消除而不影響供電。所以在電容電流變化較大的場所，宦選用白動跟蹤靜態抵償式消弧線圈。消弧線圈可憑據裝設位置采用油浸式或干式，
4．3．8 新增條文。
4．3．9 原典范第4．0．14條的點竄條文。本條主要針對骯臟等級為Ⅱ級及以上的配電裝置，當配電裝置有凈化或冰雪時，宜進步產品電壓等級。我國南邊地域配電裝置沒有凈化及冰雪時，則可不采用高一級電壓的產品。
5 配電裝置
5. 1 配電裝置內安詳凈距
5．1．1 原典范第5．1．1條的局限點竄條文。
1 本條主要依據《互換電氣裝置的過電壓護衛和絕緣配合》DL／T 620中的設施，計算作用在氣氛間隙上的放電電壓值，以避雷器的護衛水平為基礎，3～110kV高壓配電裝置設計規范條文說明。依據計算理解結果確定了最小安詳距離。
2 對原表中63kV電壓等級按《軌范電壓》GB156—2003改為66kV。
3 A值是基礎帶電距離。110kV及以下配電裝置的A值采用習用法確定。隔脫離關和斷路器等開斷電器的斷口兩側引線帶電局限之間，應知足A2值的請求。
4 B1值是指帶電局限至柵欄的距離和可搬動設備在搬動中至無遮欄帶電局限的凈距，B1=A1＋750mm。一樣平常運轉人員手臂誤入柵欄時手臂長不大于750mm，設備運輸或搬動時擺動也不會大于此值。交錯的不同時停電檢修的無遮欄帶電局限之間，檢修人員在導線(體)高下活動范疇也為此值。
5 B2值是指帶電局限至網狀遮欄的凈距，B2=A1＋70mm＋30mm。一樣平常運轉人員手指誤入網狀遮欄時手指長不大于70mm，另外琢磨了30mm的施工誤差。
6 C值是保證人舉手時，手與帶電裸導體之間的凈距不小于A1值，3～110kV高壓配電裝置設計規范條文說明。C=A1＋2300mm＋200mm。一樣平常運轉人員舉手后總高度不趕過2300mm，另外琢磨屋外配電裝置施工誤差200mm。在積雪緊要地域還應琢磨積雪的影響，該距離可適當加大。軌則遮欄向上延長線距地2500mm處與遮欄上方帶電局限的凈距，不應小于A1值；以及電氣設備外絕緣體最低部位距地小于2500mm時，應裝設牢固遮欄，都是為了防止人舉手時觸電。
7 D值是保證配電裝置檢修時，人和帶電裸導體之間凈距不小于A1值，D=A1＋1800mm＋200mm。一樣平常檢修人員和工具的活動范疇不趕過1800mm，屋外條件較差，另增加200mm的裕度。軌則帶電局限至圍墻頂部的凈距和帶電局限至配電裝置以外的建筑物等的凈距，不應小于D值，也是琢磨檢修人員的安詳。
5．1．3 原典范第5．1．2條的點竄條文。
1 對原表中63kV電壓等級按《軌范電壓》GB156為66kV。
2 過去在最大勞動電壓條件下，鋼芯鋁絞線。舉辦短路加風偏的校驗時，計算設施不太顯然，有時采用短路疊加最大計劃風速的風偏，相間距離每每由此條件操作把持，琢磨到短路與最大計劃風速同時出現的幾率甚小，故本典范對校驗條件顯然分為兩種處境：①最大勞動電壓下的最小安詳凈距與最大計劃風速；②最大勞動電壓下的最小安詳凈距與短路搖晃加10m／s風速。
3 本次修編，作廢了35～110kV不同條件下的計算風速和安詳凈距表中操作過電壓微風偏值。主要琢磨在35～110kV編制中操作過電壓不起主要作用。并且，國際貧乏35～110kV內過電壓和工頻過電壓試驗曲線。
5. 1．4 原典范第5．1．3條的點竄條文。
1 對原表中63kV電壓等級按《軌范電壓》GB156—2003改為66kV。
2 B2值是指帶電局限至網狀遮欄的凈距，B2=A1＋30mm＋70mm。70mm是琢磨運轉人員手指長度不大于70mm，30mm是琢磨施工誤差。若為板狀遮欄，則因運轉人員手指無法伸入，只需琢磨施工誤差30mm，故此時B2=A1＋30mm。
3 35～110kV欄目中C值的含義與屋外相同，琢磨到屋內條件比屋外為好，20kV及以下C值取2500mm，35kV及以上C=A1＋2300mm。
4 D值的含義與屋外相同，琢磨屋內條件比屋外為好，無需再增加裕度，因而D=A1＋1800mm。
5 E值指由出線套管中心線至屋外通路線面的凈距，琢磨人站在載重汽車車箱及第手高度不大于3500mm，因而將E值定為在35kV及以下時為4000mm，66kV為4500mm，110kV為5000mm。若顯然為經出線套管間接引線至屋外配電裝置時，則出線套管至屋外空中的距離可不按正值校驗，但不應低于同等電壓級的屋外C值。
6 110kV及以下屋內配電裝置的A值普遍比屋外A值小50～100mm。這主要琢磨到屋內的環境條件略優于屋外，對造價影響亦較大，因而所取裕度絕對較小。
上海交通大學曾舉辦了真型試驗。試驗講明，由于電場漫衍的影響，屋內的條件要比屋外好轉。有墻又有頂時，氣氛間隙的放電電壓較低，分散性也較大。但琢磨到溫度的影響，他們倡導屋內與屋外取相同的數值。
5．1．6 原典范第5．1．4條的點竄條文。
5. 1．7 原典范第5．1．5條的保存條文。照明、通訊和信號線路絕緣強度很低，不應在屋外配電裝置帶電局限下面和下面架空跨越或穿過，以防感應電壓或斷線時造成緊要惡果，或因維修照明等線路時誤觸帶電高壓設備，屋內配電裝置內不應有明敷的照明或動力線路跨越暴露帶電局限下面，防止明線零落造成事故，你看配電裝置。同時照明燈具的安設位置挑選亦應琢磨維護人員維修時的安詳。
5. 2 配電裝置型式挑選
5．2. 1 原典范第5．2. 1條的點竄條文。
5. 2．2～5．2. 4 新增條文。對于66～110kV屋外配電裝置一樣平常選用大開式，為了節減占地也可采用松散型或智能型設備；琢磨氣體絕緣金屬關閉開關設備(GIS)制造技術水平的進步和造價的低落，如計及土建費用和安設運轉費用后與大開式經濟目標接近時，Ⅳ級及以上骯臟地域、大都邑中心腸域、土石方開挖工程量大的山地域、地震烈度9度及以上地域保舉采用GIS配電裝置。
5．3 配電裝置鋪排
5．3．1 新增條文。
5．3．2 新增條文。對付3～35kV電壓等級配電裝置，由于成套式高壓開關柜設備技術上已經幼稚，工程中獲得淵博應用，故保舉選用。
5．3. 3、5．3．6 新增條文。普通中型鋪排的配電裝置，一樣平常母線下不鋪排電氣設備，這種方式檢修維護斗勁便當，但絕對來講，占空中積較大。處所斗勁忐忑時，配電裝置可采用半高型鋪排，母線可采用管型母線。
5. 3．7 原典范第5．2．3條的點竄條文。管型母線的牢固方式可分為援手式和懸吊式兩種。從減小母線跨度、防止微風振動動身，援手式管型母線又可分為帶長托架和不帶長托架兩種。但由于長托架式管型母線給安設帶來未便，一樣平常使用較少，不帶長托架的援手式管型母線則使用較多。而懸吊式管型母線一樣平常在超高壓配電裝置且琢磨地震的處所才予以采用。
援手式母線要操作把持一般形態的撓度，這主要琢磨鋁管援手金具的滑動范疇和隔脫離關的撲捉范疇的限制，在知足機械強度、剛度請求時，必需對跨度舉辦限制，同時單管母線需琢磨微風振動及溫差對援手絕緣子應力作用。而懸吊式母線適用地震烈度8度及以上地域，由于懸式絕緣子的阻尼作用，其實鋼芯鋁絞線市場。不琢磨微風振動題目。
采用管型母線都要琢磨端部效應。
單根鋁管母線的撓度，日本、加拿大、英國和前蘇聯都是以鋁管母線的直徑為操作把持條件。我國從20世紀70年代至今計劃的110kV、220kV采用的鋁管母線撓度都是用直徑來操作把持的，即軌則無冰無風時，管型母線自重爆發的跨中撓度值應小于0.5～1.0D，(D為鋁管母線外徑)。也有一些國度以采用母線跨度的比例來操作把持母線的撓度，如德國、法國和美國。我國已運轉的110kV、220kV鋁管母線撓度都是按小于0.5～1.0D計劃的，始末幾十年的運轉，沒有展現絕緣子斷裂和撓度加大等不良現象。因而，本次修編仍維持原典范不變。
關于懸吊管型母線的撓度允許軌范，沒有援手式管型母線正經，由于它的兩端用金具懸吊起來，是牢固連接，沒有由于管母線撓渡過大造成援手金具滑動變態的題目。撓度是由單柱式隔脫離關的請求和適當琢磨悅目等其他身分操作把持，所以對撓度的請求可能抓緊一些。聯結國外工程實習，懸吊式鋁管母線撓度允許軌范，可按在自重作用下母線的撓度不趕過鋁管外徑的2倍(2D)琢磨。
圓形單管母線在微風中會爆發卡曼旋渦，因而在計劃中還必需琢磨消除微風振動的措施。消除的措施一樣平常采用下列設施：kv。①加裝動力雙環阻尼消振器；②管內加裝阻尼線；③改變援手方式。
5．4 配電裝置內的通道與圃欄
5. 4．1、5．4. 3 原典范第5．3．1條的點竄條文。屋外配電裝置的巡視路線應憑據運轉巡視的必要設置，并宜聯結空中電纜溝的鋪排確定途徑，以儉省投資。巡視路線面寬宜為700～1000mm；當巡視路線坡度大于8％時，宜有防滑措施或做成踏步。
5．4. 2 新增條文。路線的設置除需知足運轉、檢修請求外，尚應適應消防請求。中型鋪排的屋外配電裝置，其路線應力爭環形暢通，盡量節減極端死道，以提供杰出的行車條件；當無法暢通時則應具有回車條件，如在路線的近端設回車道，或在鄰近設T形或十字形路口，事實上鋼芯鋁絞線單價。以取代回車道。
5．4. 4 原典范第5．3. 2條保存條文。配電裝置屋內各種通道的最小寬度，基礎沿用原典范軌則。由于電壓等級不同，設備型式各異，全部應用時還需按設備搬運時所需的寬度舉辦校核，如不能知足請求，則應適當增大。
關于手車式開關柜的通道寬度，不少運轉單位反映，以為原典范數值偏小，憑據目前各單位舉辦設備大修時的處境，將最小寬度縮小至單車加1200mm及雙車加900mm。這兩種尺寸與《火力發電廠廠用電計劃技術軌則》DL／T 5153中手車式高壓開關柜操作通道的最小寬度是一致的。該軌則單列鋪排最小寬度為2000mm，雙列鋪排為2500mm，而小車長度為800mm，辨別加上1200mm及900mm后，其最小寬度也是2000mm及2500mm。
對35kV手車式開關柜的操作通道最小寬度，據對局限地域的視察，采用寬度一樣平常為2000～3000mm，但運轉單位普遍反映，由于這種斷路器檢修勞動量不大，在操作通道內檢修，既便當又處理題目，很少推到檢修聞檢修過，請求將寬度加寬到3000mm，一樣平常35kV手車式配電裝置以單列為多，采用本條軌則即單車長加1200mm是知足請求的。
5．4. 5、5．4. 6 原典范第5. 3．4條、第5．3．5條的保存條文。干式變壓器可與高、高壓配電裝置鋪排于同一屋內，也可孤單鋪排于變壓器屋內，其防護類型有網型、箱型及無機械通風的箱型．也可作大開式鋪排(此時也需有防護觸及接線端子的遮欄，鋼芯鋁絞線型號。或鋪排于孤單小屋內)。憑據干式變壓器的特質，安設地點請求通風杰出，故設置于屋內的干式變壓器，其外廓與墻壁距離不應小于600mm，干式變壓器之間的距離不應小于1000mm，通道設置及其寬度尚應知足巡視維修的請求。
5．4．7 原典范第5．3．6條的點竄條文。目前發電廠的屋外配電裝置均有與外界隔開的圍欄，而變電所額外是工礦企業的變電所，尚有的屋外配電裝置未設置與外界隔離的圍欄，非運轉人員進大門后可間接進入屋外配電裝置場地，影響安詳運轉。故本典范軌則廠區內的屋外配電裝置宜設置高度不低于1500mm的圍欄。
當屋外配電裝置的出線側或旁側緊靠發電廠、變電所或工礦企業的圍墻時，則圍墻可作為圍欄的一局限。
另外，近年來多有發生小孩攀緣或翻越圍欄誤入配電裝置觸電事故發生，因而本典范軌則了應在其醒宗旨處所設置警示牌，5．4. 8、5. 4．9 原典范第5．3．7條的保存條文。屋外配電裝置的柵狀遮欄(簡稱柵欄)高度1200mm是最低請求，因柵欄對帶電體的距離B1值是以750mm加A1值驗算的，在1200mm高度時，聽說設計規范。人已不能彎腰探入柵欄內，當手臂誤入柵欄內時，不會趕過750mm，故不致發生危境。
圍欄系指柵狀遮欄、網狀遮欄或板狀遮欄。
5. 4. 10 原典范第5．3．8條的保存條文。屋內配電裝置油斷路器阻隔靠操作走廊側，一樣平常均為網狀遮欄，運轉人員掛念在巡視及就地操作時，可能受斷路器爆炸或噴油點燃等的恐嚇。為防止在就地操作時的斷路器事故及隔脫離關誤操作事故等對人員的危境，增加運轉人員的安詳感，以及經濟性及通風等條件，所以本條軌則在舉辦操作的范疇內設置人身防護實體隔板，隔板一樣平常采用厚度不小于2mm的鋼板，寬度以500～600mm為宜，高度則不低于1900mm。
5. 4．11 原典范第5. 3．9條的保存條文。防護措施一樣平常是指在母線橋頂上做無孔防護罩，兩側能否裝設防護罩，可憑據全部處境確定。
防護罩的設置一樣平常是從廠房外墻出手，至母線橋離廠房6～10m處。
5. 5 防火與蓄油設施
5．5．1 原典范第5．4．2條的點竄條文。對付油斷路器、油浸電壓互感器和電壓互感器等帶油電氣設備，按電壓等級來劃分設防軌范，既在必然水平上琢磨到油量的幾何，又斗勁直觀，使用便當，能知足運轉安詳的請求。例如20kV及以下的少油斷路器油量均在60kg以下，絕大局限惟有5～10kg，固然火災爆炸事故較多，爆炸時的粉碎力也不小(能使房屋建筑遭到必然損傷、兩側阻隔隔板炸碎或變形、門窗炸出、危及操作人員安詳等)，但爆炸時向上擴展的較多，事故損害基礎上局限在阻隔范疇內，因而，只消將兩側的隔板采用非點燃質料的實體隔板或墻，從布局上厘正增強是可能防止出現這類事故的。
5．5. 2 原典范第5．4．3條的點竄條文。為盡快將事故油排至安詳處，排油管內徑以150mm為宜。
5．5．3 原典范第5．4．5條的點竄條文。本次訂正，對屋外單臺油量在1000kg的充油設備的貯油設施分為三種處境作了軌則：一種是有排油設施時，貯油設施的容積為單臺設備油量的20％；一種是無排油設施時，貯油設施的容積為單臺設備油量的100％；另一種是設有事故油池，線型。并且有油水分離措施時貯油設施的容積為單臺設備油量的60％。
貯油池內鋪設卵石層，可起隔火降溫作用，防止絕緣油點燃分散。若本地無卵石，也可采用無孔碎石。為防止雨水泥沙流入貯油池，梗塞卵石孔隙，貯油池周圍應高出空中。
5．5．4 原典范第5．4. 6條的點竄條文。變壓器之間的最小防火凈距應按變壓器容量、油量、電壓等級的不同而有所區別。琢磨到油浸變壓器外部貯有大批絕緣油，其閃點在130～140℃之間，它與可燃液體貯罐很一樣，因而可能把油浸變壓器之間防火凈距近似于地上可燃液體貯罐之間的最小防火凈距來琢磨，按《建筑計劃防火典范》GB—2006表4．2．2軌則，可燃液體貯罐之間的最小防火凈距為0.75D(D為兩相鄰貯罐中較大罐的直徑〕，可想象變壓器的長度為可燃液體貯罐的直徑，始末對不同電壓、不同容量(油量均在2500kg以上)的變壓器之間最小防火凈距按0.75D計算得出；電壓為上10kV，容量為31.5～150MV·A的變壓器之間最小防火凈距約在6360～6990mm范疇內；電壓為35kV及以下，容量為5.6～31.5MV·A的變壓器之間最小防火凈距約在2880～4210mm范疇內。由于油浸變壓器的火災危境性比可燃液體貯罐大，它又是變電設備中的主題設備，其重要性遠遠大于可燃液體貯罐，所以變壓器之間最小防火凈距應大于0.75D計算數值。
憑據變壓器著火后其周遭對人的影響處境來看，對空中最大輻射強度是在與空中大致成45°的夾角范疇內，要避開最大輻射溫度，變壓器之間的水平凈距必需大于變壓器的高度。
綜上所述，將變壓器之間最小防火凈距按電壓等級分為5m、6m及8m是合適的。
5．5．5 原典范第5．4．7條的點竄條文。由于變壓器事故中，不少是高壓套管爆炸噴油點燃，一樣平常火焰都是垂直上漲，故防火墻不宜太低。琢磨到目前我國各工程中變壓器間防火墻高度一樣平常均低于高壓套管頂部，但略高于油枕高度，故本典范軌則防火墻高度不宜低于油枕頂端高程。對電壓較低、容量較小的變壓器，聽聽鋼芯鋁絞線型號。套管離地高度不太高時，防火墻高度宜盡量與套管頂部取齊。
琢磨到貯油池比變壓器兩側各長1000mm，為了防止貯油池中的熱氣流影響，防火墻長度應大于貯油池長度。設置防火墻將影響變壓器的通風及散熱，琢磨到變壓器散熱、運轉維護便當及事故的消防滅火必要，防火墻離變壓器外廓距離不應小于1000mm。
5．5. 6 新增條文。為了保證變壓器的安詳運轉，對油量趕過600kg的消弧線圈及其他充油電氣設備至本回路油量在2500kg的充油設備間距離作了軌則。
5. 5．7 原典范第5．4．4條的點竄條文。隨著電氣設備制造工藝的進步，一些由油絕緣的設備如電流互感器、電壓互感器等已逐漸被非油絕緣的材質所取代。因而，本典范軌則了在防火請求較高的場所，宜選用非油絕緣的電氣設備。
6 氣體絕緣金屬關閉開關設備配電裝置
6．0．1、6．0．2 新增條文。在GIS配電裝置中有兩種接地開關，一種是僅作安詳檢修用的接地開關；另一種相當于接地短路器，又稱急迅接地開關。檢修用的接地開關，只能切斷電容電流和電感電流。而急迅接地隔脫離關能合上接地短路電流。這是由于當GIS設備外部發生接地短路時，在母線管里會爆發熱烈的電弧，它可能在很短的年光里將外殼燒穿，也許發生母線管爆炸。為了能及時切斷電弧電源，人為地使電路間接接地，鋼芯鋁絞線市場。始末繼電護衛裝置將斷路器跳閘，從而切斷障礙電流，護衛設備不致損傷過大。急迅接地隔脫離關通常都是安設在進線側。
線路側的接地開關與出線相連接，尤其是同桿架設的架空線路，其電磁感應和靜電感應電流較大，裝于該處的接地開關必需齊備切、合上述電流的能力。一樣平常處境下，如不能事后確定回路不帶電，出線側宜裝設急迅接地開關；如能事后確定回路不帶電，則設置一樣平常接地開關。
6．0．3 新增條文。
6．0．4 新增條文。GIS與架空線連接處，應裝設金屬氧化鋅避雷器，該避雷器宜采用大開式。主要琢磨大開式避雷器的接地端與GIS金屬外殼連接后可增大GIS外部波阻抗，進步避雷器的護衛效果。
6．0．5～6. 0．7 新增條文。GIS設備的母線和外殼是一對同軸的兩個電極，組成稍不勻稱電場。當電流始末母線時，外殼感應電壓使外殼爆發渦流而發熱，使GIS設備容量節減，當運轉人員接觸時會觸電危及人身安詳。因而，要使GIS設備外殼的感應電壓在安詳軌則的范疇之內，外殼也不發熱。另外，GIS設備的支架、管道，電纜外皮與外殼連接之后，對比一下鋼芯鋁絞線價格。也有感應電壓和環流爆發。外殼與上述零件接觸不良的處所，還會爆發火花，使管道、電纜外皮爆發電腐蝕。
為了處理上述題目，目前用兩種設施處理，一種在GIS設備外殼用全鏈多點接地的設施，它的便宜是GIS外殼的感應電壓為零，但會惹起環流，金屬外殼照舊發熱，運輸容量還要下降；另一種設施是將GIS外殼分段絕緣，每一段惟有一個接地點，這樣GIS外殼不爆發環流，但有感應電壓。
1．三相共筒式母線的GIS外殼接地。三相母線合伙安設在一個母線管里，一般運轉處境下，三相電流在外殼的感應電壓為零，外殼也沒有渦流，所以不會危及運轉人員的安詳，外殼也不會發熱。但在障礙時，三相電壓失落均衡，在外殼上爆發感應電壓，爆發環流，固然年光不長，但也會危及運轉人員的安詳。所以GIS外殼及其金屬布局都要多點接地。接地線的截面按流過的障礙電流計算。
2．離相式母線的GIS外殼接地。由于離相式母線的GIS設備，三相母線辨別裝于不同的母線管里，在一般運轉時，外殼有感應電流，鋼芯鋁絞線單價。其值為主回路電流的70％～90％，憑據外殼的質料而定。
這么大的感應電流會惹起外殼及具金屬布局發熱，并使GIS設備的額外容量節減，使二次回路遭到滋擾。為此用下面的措施舉辦處理。
(1)安設接地線，其截面按GIS設備的熱穩定請求舉辦計算。接地線必需間接接到主地網，不允許元件的接地線串聯之后接地。當GIS的阻隔較多時，可設置兩條接地母線，接地母線與主電網連接點不少于2處。
(2)由于離相母線管的三相感應電流相位相差為120度，因而在接地前，用一塊短金屬板，將三相母線管的接地線連在一起然后接地。此時，始末接地線的接地電流只是三相不均衡電流，其值較小。
(3)為了防止GIS設備外殼的感應電流始末設備支架、運轉平臺、樓梯，扶手和金屬管道，其外殼均應多點接地。在外殼與金屬布局之間應絕緣，以防爆發環流。
(4)為了防止感應電流始末操作把持電纜和電力電纜的外皮，只允許電纜外皮一點接地，以不以致電纜外皮爆發環流，鋼芯鋁絞線型號。而影響電纜的傳輸容量。GIS屋內的全部金屬管道也只允許一點接地。
(5)GIS設備與主變壓器連接時，GIS設備的外殼與SF6／油套管之間應絕緣。
(6)三相聯動的隔脫離關、接地隔脫離關的連桿之間應絕緣。
7 配電裝置對建筑物及構筑物的請求
7．1 屋內配電裝置對建筑物的請求
7．1．1～7．1．9 原典范第6．0．1條的保存條文。
7. 1．10 新增條文。隨著變電所、升壓站操作把持水平的進步，現場總線的應用，大批的電子設備鋪排在高壓配電裝置內。為了壓制低頻磁場對電子設備的滋擾，本條軌則了對鋪排在配電裝置內的二次設備間應采取屏蔽措施。
7．1. 11 原典范第5．4．8條的點竄條文。
7．2 屋外配電裝置對構筑物的請求
7．2．1～7．2．3 原典范第6．0．2條的點竄條文。琢磨到頂制、安裝、就位的便當，架構的軌范化和便于擴建改建，對獨立構架均按終端條件計劃為宜；對付連續的構架，可憑據現實的受力條件，并估計另日的興盛發財，隨機應變地確定按中心或終端構架計劃。
安設緊線時，各級電壓施工閱歷經過均證明，采用上滑輪掛線計劃不但可能節減過牽引拉力，若滑輪扎縛位置適當，過牽引拉力還有可能小于導線的一般拉力。所以，只消施工設施適當，安設時過牽引拉力不是構架操作把持條件。在調動絕緣子串時，通常采用緊線器，使被調動的絕緣子串脫離受力形態，過牽引值在30～50mm左右，試驗也講明，它也不是構架的操作把持條件。因而軌則，不應把過牽引作為操作把持條件。
檢修時琢磨導線上人，主要指電壓為110kV及以上的構架。在構架較低時，導線的檢修勞動完全可能用靠梯舉辦。導線會合荷載系沿用《火力發電廠土建布局計劃技術軌則》DL 5022。
7．2．4 新增條文。半高型配電裝置的平臺、走道的均布活荷載值取自《建筑布局荷載典范》GB中上人的屋面活荷載數值。起吊荷載主要琢磨隔脫離關高位鋪排時的安設起吊及援手絕緣于等母線質料的吊裝。
7．3 屋內氣體絕緣金屬關閉開關設備配電裝置對建筑物的請求
7．3．1 新增條文。對GIS屋內空中的請求，是為了保證GIS配電裝置安設的順手和安詳運轉。因GIS配電裝置是管狀式的空間布局，剛度絕對較大，密封本能機能請求高，如基礎發生不勻稱下沉將會招致設備本能機能難以保證。因而，基礎計劃時應知足GIS配電裝置對不勻稱沉陷的請求，想知道輕型鋼芯鋁絞線。并應制止同一阻隔的鋪排跨土建布局縫。
7．3．2、7. 3．3 新增條文。為知足安設、檢修、運轉巡視的請求，在GIS配電裝置總鋪排的兩側應設通道。主通道宜設置在靠斷路器的一側，其通道寬度應知足檢修GIS配電裝置中最大設備單元搬運所需的空間和SF6氣體回收裝置所需寬度，一樣平常處境寬度不宜小于2000mm。另一側的通道供運轉巡視用，其寬度應知足操作巡視和補氣裝置對每個隔室補氣的請求，一樣平常不小于1000mm；對花很大代價才具做到的特殊處境，可適當縮小，但不能小于800mm。
7．3．4 新增條文。
7．3．5 新增條文。由于GIS配電裝置幾何有一些微量SF6氣體宣泄進去。該氣體為惰性氣體，比重為氣氛的5倍左右，故屋內請求有一般的通風、排風裝置，且其排風取氣口位置一樣平常應鋪排在GIS屋內下部，或將軸流風機鋪排在對應的斷路器部位的墻上，或距空中0.5m左右處。有條件的配電裝置，可設置進風裝置，進風口設在屋內上部。此外，若裝置阻隔較多時，還可設置公用的安設檢修場。
GIS配電屋內宜配置SF6氣體泄露報警儀，以確保人身安詳。