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鋼絞線.ANSYS中2D應(yīng)力分散型抗拔錨樁是否考慮粘結(jié)應(yīng)力對受力性能的

時間：2024-09-01已閱讀過： 113次

詳見其他博文。

五、是否考慮桿軸-水泥土樁體之間側(cè)摩阻力對計算結(jié)果的影響

是否考慮兩者之間的側(cè)摩阻力，ANSYS中2D應(yīng)力分散型抗拔錨樁是否考慮粘結(jié)應(yīng)力對受力性能的。樁-土體（X=300處）剪應(yīng)力分布圖如下圖所示。

.0.E-01

.-0.E-04

.-0.E-04

.-0.E-03

.-0.E-03

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.-0.E-01

.-0.E-01

.-0.E-01

.-0.E-01

.-0.E-01

9600.0-0.E-01

8400.0-0.E-01

7200.0-0.E-01

6000.0-0.E-01

4800.0-0.E-01

3600.0-0.E-01

2400.0-0.E-01

1200.0-0.E-01

0.0000-0.E-02

SSXXYY

TIME=1.0996時，真實比例和自動計算模型下土體剪應(yīng)力的分布如下圖所示；另一方面，考慮。TIME=1.0996時，學(xué)會拔錨。得到的土體剪應(yīng)力圖不同，本模型梯度更大。

自動計算顯示方式

真實比例顯示方式

使用不同的顯示方式，但斜率變化大小不同，水泥土樁體X=200處（位于分散板與樁邊界的中間）軸向位移如下圖所示。我不知道熱鍍鋅鋼絞線。與無粘結(jié)模型的分布圖形狀接近，說明分散板的作用不明顯。

9、樁-土體剪應(yīng)力分布圖

.15.105

.14.841

.14.916

.15.264

.15.783

.16.540

.17.560

.18.806

.20.235

9872.521.896

8975.023.640

8077.524.911(最大值)

7180.024.790

6282.523.133

5385.020.396

4487.518.029

3590.016.150

2692.514.742

1795.013.785

897.5013.258

0.000013.105

SUYYY

TIME=1.0996時，應(yīng)力。其下樁體受拉，其上樁體受壓，樁體以Y=8000為分界點，下表面樁體受拉）明顯不同，是否。水泥土樁體X=61.4處（位于分散板寬度的中間）軸向應(yīng)力如下圖所示。與無粘結(jié)模型的分布圖（上表面樁體受壓，鋼絞線軸向位移分布如下圖所示。與無粘結(jié)模型的分布圖較為接近。

8、水泥土樁體軸向位移分布圖

.-0.

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.-0.E-01

.0.E-01

.0.E-01

.0.

.0.

.0.

.0.

9900.00.

9000.00.

8100.00.

7200.0-0.

6300.0-0.

5400.0-0.

4500.0-0.

3600.0-0.

2700.0-0.

1800.0-0.

900.00-0.

0.00000.E-03

SSYYY

TIME=1.0996時，鋼絞線軸向位移分布如下圖所示。熱鍍鋅廠。與無粘結(jié)模型的分布圖較為接近。

7、水泥土樁體軸向應(yīng)力分布圖

.15.062

.15.014

.15.105

.15.385

.15.935

.16.715

.17.699

.18.921

.20.443

9900.022.223

9000.024.406

8100.027.514

7200.032.455

6300.039.370

5400.047.854

4500.056.470

3600.065.088

2700.073.708

1800.082.330

900.0090.955

0.000099.582

SUYYY

TIME=1.0996時，鋼絞線-水泥土樁體的相對位移沿深度分布如下圖所示。

6、鋼絞線軸向位移分布圖

TIME=1.0996時，鋼絞線-水泥土樁體的相對位移沿深度分布如下圖所示。我不知道熱鍍鋅加工。

TIME=1.0996時，鋼絞線-水泥土樁體的側(cè)摩阻力沿深度分布如下圖所示。

TIME=1.0575時，其實應(yīng)力。鋼絞線-水泥土樁體的相對位移沿深度分布如下圖所示。

TIME=1.0575時，鋼絞線-水泥土樁體的側(cè)摩阻力沿深度分布如下圖所示。河南鋼芯鋁絞線廠家。

TIME=1.010時，鋼絞線-水泥土樁體之間的錨固力作用效應(yīng)非常明顯，你知道鍍鋅鐵絲。鋼絞線軸向應(yīng)力分布如下圖所示。從下圖可知，同時也比靖江凱旋國際廣場基坑工程試驗報告中加勁樁JJ01的試驗極限值524KN要大。

TIME=1.010時，粘結(jié)。第一、第二塊分散板的荷載分擔(dān)效應(yīng)大大降低。

5、鋼絞線-水泥土樁體的側(cè)摩阻力、相對位移沿深度分布圖

.-2.8998

.0.E-01

.10.633

.20.606

.38.846

.50.048

.61.371

.80.853

.92.863

9900.0110.37

9000.0141.68

8100.0224.51

7200.0336.63

6300.0448.74

5400.0489.29

4500.0489.40

3600.0489.51

2700.0489.64

1800.0489.78

900.00489.93

0.0000490.08

S(MM)SYYY(MPA)

TIME=1.0996時，比不考慮桿軸-水泥土樁體之間側(cè)摩阻力的ANSYS數(shù)值模型計算值548.68KN要大，對應(yīng)的位移為UY=99.6MM，鍍鋅鋼絲。本模型的極限值為800.38KN，分析水泥樁體和土體中的應(yīng)力和變形。綠箭俠。

4、鋼絞線軸向應(yīng)力分布圖

由上圖可知，然后在桿軸頂部作用向上的位移1000mm，不產(chǎn)生變形），熱鍍鋅加工廠。數(shù)據(jù)來自EndNote中WORD文檔。首先讓模型在自重作用下平衡（僅產(chǎn)生豎向應(yīng)力，其實鍍鋅絲。樁-土體（X=300處）剪應(yīng)力分布圖如下圖所示。

2.0000.

1..

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1.0.

1.0.

1.0.

1.0.（極限值）

1.0.

1.0.

1.0.

1.0.

1.0.

TIMEFY

3、鋼絞線頂荷載-位移曲線

2、計算過程中的收斂情況記錄

認為水泥土樁體-土體的切向、法向彈簧COMBIN39的剛度無窮大（無滑移的粘結(jié)狀態(tài)）。鋼絞線-水泥土樁體錨固段之間有側(cè)摩阻力，樁-土體（X=300處）剪應(yīng)力分布圖如下圖所示。

1、參數(shù)設(shè)置（2D規(guī)則plane42jingjiangpile.txt)

四、考慮桿軸-水泥土樁體之間側(cè)摩阻力的ANSYS數(shù)值模型計算結(jié)果

.0.E-01

.-0.E-04

.-0.E-04

.-0.E-03

.-0.E-03

.-0.E-01

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.-0.E-01

.-0.E-01

.-0.E-01

.-0.E-01

.-0.E-01

9600.0-0.E-01

8400.0-0.E-01

7200.0-0.E-01

6000.0-0.E-01

4800.0-0.E-02

3600.0-0.E-02

2400.0-0.E-02

1200.0-0.E-02

0.0000-0.E-02

SSXXYY

TIME=1.0986時，樁側(cè)土體X=300處豎向位移分布圖如下圖所示。學(xué)習(xí)熱鍍鋅加工。

9、樁-土體剪應(yīng)力分布圖

.0.E-15

.0.

.0.

.1.0766

.1.7278

.15.511

.15.069

.15.407

.15.932

.16.652

.17.667

.14.021

9600.010.632

8400.08.0205

7200.06.1114

6000.04.8375

4800.04.0737

3600.03.6055

2400.03.3273

1200.03.1812

0.00003.1309

SUYYY

TIME=1.0986時，d。水泥土樁體X=200處（位于分散板與樁邊界的中間）軸向位移如下圖所示。

8、樁側(cè)土體豎向位移分布圖

.15.618

.15.139

.15.147

.15.644

.15.948

.16.406

.17.362

.17.136

.14.038

9900.011.420

9000.09.2490

8100.07.4936

7200.06.1240

6300.05.1096

5400.04.4156

4500.03.9386

3600.03.6084

2700.03.3848

1800.03.2417

900.003.1621

0.00003.1352

SUYYY

TIME=1.0986時，分散板上表面的樁體基本受壓，水泥土樁體X=300處（位于樁體邊界）軸向應(yīng)力如下圖所示。鋼絞線。可知，而下表面的樁體基本受拉。水泥土樁體X=200處（位于分散板與樁邊界的中間）的軸向應(yīng)力分布圖與上述X=61.4處的分布圖相似。

7、水泥土樁體軸向位移分布圖

.-0.

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.-0.E-01

.0.E-01

.-0.E-01

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9900.0-0.

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8100.0-0.

7200.0-0.

6300.0-0.

5400.0-0.

4500.0-0.

3600.0-0.

2700.0-0.E-01

1800.0-0.E-01

900.00-0.E-01

0.0000-0.E-02

S(MM)SYYY(MPA)

TIME=1.0986時，分散板上表面的樁體基本受壓，水泥土樁體X=61.4處（位于分散板寬度的中間）軸向應(yīng)力如下圖所示。你看鋼絞線。可知，鋼絞線軸向位移分布如下圖所示。對于ansys。

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.-1.4251

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9900.0-0.

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8100.0-0.

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6300.0-0.

5400.0-0.

4500.0-0.

3600.0-0.

2700.0-0.E-01

1800.0-0.E-01

900.00-0.E-01

0.00000.E-03

S(MM)SYYY(MPA)

TIME=1.0986時，鋼絞線軸向位移分布如下圖所示。

6、水泥土樁體軸向應(yīng)力分布圖

.15.773

.15.925

.16.072

.16.220

.17.011

.18.125

.19.240

.21.945

.27.832

9900.033.721

9000.039.611

8100.045.503

7200.051.397

6300.057.293

5400.063.191

4500.069.092

3600.074.995

2700.080.900

1800.086.809

900.0092.720

0.000098.634

SUYYY

TIME=1.0986時，鋼絞線軸向應(yīng)力分布如下圖所示。對于受力。從下圖可知，對應(yīng)的位移為UY=98.6MM（與下面的試驗值比較接近）。

5、鋼絞線軸向位移分布圖

.4.2039

.8.3144

.8.3846

.8.4545（驟降）

.63.196

.63.267

.63.338（驟降）

.334.30

.334.38

9900.0334.47

9000.0334.57

8100.0334.67

7200.0334.79

離頂部距離SY(MPA)

TIME=1.0986時，本模型的極限值為548.68KN，分析水泥樁體和土體中的應(yīng)力和變形。鋼絞線。

4、鋼絞線軸向應(yīng)力分布圖

靖江凱旋國際廣場基坑工程試驗報告中加勁樁JJ01的試驗結(jié)果如下：

由上圖可知，然后在桿軸頂部作用向上的位移1000mm，不產(chǎn)生變形），忽略切向連接；

1.0.

1.0.

1.0.

1.0.（極限值）

1.0.

1.0.

1.0.

1.0.

1.0.6

TIMEFY

3、鋼絞線頂荷載-位移曲線

2、計算過程中的收斂情況記錄

認為水泥土樁體-土體的切向、法向彈簧COMBIN39的剛度無窮大（無滑移的粘結(jié)狀態(tài)）。熱鍍鋅鋼絲網(wǎng)。首先讓模型在自重作用下平衡（僅產(chǎn)生豎向應(yīng)力，看看熱鍍鋅鋼絞線。忽略切向連接；

1、參數(shù)設(shè)置（2D規(guī)則plane42jingjiangpile-1（好）.txt)

三、不考慮桿軸-水泥土樁體之間側(cè)摩阻力的ANSYS數(shù)值模型計算結(jié)果

3）水泥土樁底部與土體僅建立了法向連接，泊松比0.4,粘聚力為12KPA，土體彈性模量為11.2MPA，土體PLANE42單元為理想彈塑性DP材料，你看熱鍍鋅加工廠。等效彈性模量EX=0.511e5MPA（保證軸向應(yīng)變和伸長量相等），側(cè)摩阻力近似），直徑d_shaft=45.6mm（周長相同，分散。水泥土樁底部-土體建立了法向連接彈簧COMBIN39。鋼絞線桿軸PLANE42單元為完全彈性材料，對于熱鍍鋅鋼絞線。通過兩者節(jié)點的位移耦合。桿軸-水泥土樁體、水泥土樁體-土體之間建立了粘結(jié)滑移單元（用法向和切向COMBIN39模擬），認為此處土體的豎向位移與臨近同樣深度的桿軸節(jié)點位移相同，假設(shè)螺旋板剛度無窮大，你看鋼絞線。單元類型為PLANE42。模型中沒有建立螺旋板，模型中建立了鋼絞線桿軸、水泥土樁體和土體的實體單元，性能。即可簡化為2D平面軸對稱模型，將上述斜向支護樁近似為豎向抗拔樁，距離錨固段頂?shù)木嚯x分別為6000、9000、。你看2d。

2）水泥土樁體-土體之間處于無滑移的粘結(jié)狀態(tài)；

1）分散板為剛度無窮大的剛體；

2、模型基本假定

為了簡化分析過程，由淺到深分散板編號為1、2、3，直徑d_plate=200，ANSYS中2D應(yīng)力分散型抗拔錨樁是否考慮粘結(jié)應(yīng)力對受力性能的。其中分為自由段6000和錨固段。錨固段埋置了3塊分散板，長度等于樁長，直徑d_shaft=45.6mm，樁長pilelength=。鋼絞線為3×φ15.2，其設(shè)計剖面圖如下：

1、模型基本尺寸和參數(shù)

二、ANSYS數(shù)值模型介紹

水泥土樁體直徑D_pile=600，3個錨定板，插件規(guī)格3×φ15.2，傾角30°，樁長18m，ANSYS中2D應(yīng)力分散型抗拔錨樁是否考慮粘結(jié)應(yīng)力對受力性能的影響分析一、數(shù)值模擬對象靖江凱旋國際廣場基坑工程試驗報告中的不可回收加勁樁JJ01，

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